Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios
de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada
de poniente del puerto de Alcudia.
Rev.5
10/07/2018
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
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Tabla de Contenidos
ART. 1 OBJETO
ART. 2 REQUISITOS EXIGIDOS AL CONTRATISTA
ART. 3 EMPLAZAMIENTO DE LOS TRABAJOS
ART. 4 TRABAJOS A REALIZAR
ART. 5 DESARROLLO DE LOS TRABAJOS
ART. 6 DOCUMENTACIÓN A ENTREGAR
ART. 7 PLAZO DE EJECUCIÓN
ART. 8 MEDIOS MARÍTIMOS
ART. 9 PRESUPUESTO
ART. 10 APÉNDICES
APÉNDICES
PLANO DE PROPUESTA DE UBICACIÓN DE LOS SONDEOS
INFORMACIÓN GEOTÉCNICA DE PARTIDA
JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
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Art. 1 Objeto
El presente documento define las especificaciones técnicas para la contratación de los
servicios de prospección geotécnica para analizar el subsuelo donde se prevé realizar
la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia. Dicha ampliación
prevé la realización de un dragado de primer establecimiento.
Para ello la prospección geotécnica ha sido divida en dos partes: una cuyos resultados
sirvan a la definición de las obras de cimentación de la ampliación de la explanada, y
otra cuyos resultados caractericen los materiales a dragar.
Art. 2 Requisitos exigidos al Contratista
El Contratista deberá realizar los ensayos en un laboratorio de reconocido prestigio a
nivel nacional. El laboratorio donde se realicen los ensayos deberá ser aceptado
previamente por la propiedad, quien no podrá denegarlo arbitrariamente, pero si en
base a experiencias anteriores que haya tenido directamente con el laboratorio
propuesto.
Art. 3 Emplazamiento de los trabajos
Los trabajos de prospección se realizarán en el Puerto de Alcudia. Concretamente en
la zona de la explanada comercial y en las aguas adyacentes a ella.
En el apéndice se presenta un plano de emplazamiento, donde quedan resaltadas las
zonas objeto del presente pliego.
Art. 4 Trabajos a realizar
Prospección geotécnica cuyos resultados sirvan a la definición de las obras de
cimentación de la ampliación de la explanada.
• Ejecución de 3 sondeos mecánicos con medios marítimos de 15 m de
profundidad en la zona que ocupará la obra a ejecutar (el sondeo deberá
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penetrar en el terreno 15 m). Se deberá asegurar haber penetrado en el
sustrato rocoso, al menos 6 m.
• Ejecución de 3 sondeos mecánicos con medios terrestres de 25 m de
profundidad en la zona que ocupará la obra a ejecutar. Se deberá asegurar
haber penetrado en el sustrato rocoso, al menos 6 m.
o Ejecución de ensayos SPT y MI alternos cada 2m en los 6 primeros
metros y cada 3 en el resto del sondeo.
o Ejecución de ensayos de laboratorio en las MI obtenidas, al menos los
siguientes:
▪ 20 ensayos granulométricos
▪ 20 Limites de Atterberg
▪ 20 Corte directo CD
▪ 20 Resistencia a Compresión Simple
▪ 6 Contenido en sulfatos
o Durante la ejecución de los sondeos, se deberá realizar 12 ensayos
presiométricos a 6, 9, 12 y 15 m de profundidad en el terreno entre los 6
sondeos (6 ensayos presiometricos en los sondeos en tierra y 6
ensayos presiometricos en los sondeos en mar).
Prospección mediante Sísmica de Reflexión Monocanal
Prospección de 25 ha de superficie marina mediante la utilización de dos sistemas de
adquisición a simultáneo para proporcionar una mejor información sísmica de los
sedimentos del fondo. Con el receptor de Banda Ancha se asegura una gran
penetración con una resolución media, en torno a los 50cm y se puede alcanzar en la
mayoría de los casos el basamento acústico con penetraciones que pueden llegar
hasta unos 100m. Con el perfilador de 3.5kHz la penetración es menor, pero aporta
una mayor resolución de las capas superficiales de sedimento e información adicional
que facilita una correcta interpretación de las señales.
Concretamente se propone el empleo de un boomer (un sistema electromagnético que
permite generar en el agua una onda de choque de alta potencia, muy corta duración y
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sin reverberación). La propagación de esa onda acústica en los materiales del fondo
permite tener señales reflejadas que representan con detalle los cambios morfológicos
de las diferentes capas que lo forman y otras características de ellas.
El sistema propuesto, aparte de utilizar un boomer de características especiales,
dispone de un sistema receptor de banda ancha que aporta alta penetración con
buena resolución que permite alcanzar en la mayor parte de los casos la capa rocosa
que soporta los sedimentos no consolidados, o basamento acústico.
Un segundo receptor centrado en la frecuencia de 3.5kHz proporciona información
más detallada de las capas superficiales con una resolución mayor, pero con una
penetración menor. La combinación de ambos facilita la interpretación de las señales
acústicas y en muchos casos determinar tipos de materiales.
Art. 5 Desarrollo de los trabajos
El Contratista, a través de su Representante, mantendrá actualizado el Programa de
Trabajo aprobado, las actualizaciones incluirán posibles desviaciones en las tareas así
como detalles de su realización.
Art. 6 Documentación a entregar
Antes de empezar los trabajos el Contratista presentará el protocolo de ejecución de
los trabajos, incluyendo las actividades a desarrollar, la metodología que se empleará,
el cronograma de la ejecución y de la entrega de la documentación.
Al finalizar los trabajos el Contratista presentará un informe que contendrá los
siguientes documentos:
• Descripción detallada de los trabajos de campo realizados.
• Descripción detallada de los trabajos de laboratorio realizados, así como de la
metodología analítica empleada.
• Resultados de las pruebas y ensayos realizado
• Descripción geológica geotécnica del subsuelo
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• Caracterización geotécnica de las distintas unidades atravesadas.
• Resistencia unitaria para cálculo de cimentación por pilotaje y/o micropilotaje
• Capacidad portante del terreno para cimentación superficial.
• Informe geofísico
• Informe fotográfico
• Plano de localización de los puntos de sondeo y coordenadas en UTM ETRS89
huso 31N
Toda la documentación se deberá presentar en formato papel (3 copias) y en formato
digital (3 CD). La documentación entregada en formato digital deberá incluir tanto los
ficheros de presentación (tipo PDF) como los ficheros editables.
Todos los documentos irán firmados por un técnico competente.
Art. 7 Plazo de ejecución
El plazo total de ejecución de los trabajos no será superior a los dos (2) meses en total
desde la contratación de los servicios, incluyéndose los análisis de laboratorio y la
redacción del informe final.
Se valorará positivamente una reducción de plazo de ejecución.
Art. 8 Medios marítimos
Los medios marítimos a emplear serán los propuestos por el contratista es su oferta.
Se evidencia la extrema importancia que el equipo propuesto para realización de los
sondeos en ámbito marino tenga la mayor estabilidad posible. Para ello se valorará
positivamente el empleo de una pontona con Spuds, aunque su uso no es obligatorio,
siempre y cuando se garantice la estabilidad de la plataforma para el desarrollo de los
sondeos.
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Art. 9 Presupuesto
El presupuesto asciende a la cantidad de setenta y nueve mil doscientos ochenta
euros, antes de IVA. Los precios indicados han de considerarse comprensivos de los
costes correspondientes de Seguridad y Salud, la parte proporcional de costes
indirectos (8%). El IVA (21%) no está incluido.
Los costes directos de las diferentes partidas de obra que se consideran han sido
calculados a partir de los precios unitarios de referencia de IDOM para la isla de
Mallorca, bases de precios comerciales y/o precios proporcionados por la APB.
El cálculo del precio de ejecución material se ha realizado considerando un incremento
del 8% sobre los costes directos, en concepto de gastos indirectos. Este porcentaje se
Descripción Coste
Movilización y desmovilización de los equipos empleados,
incluyendose los equipos marinos
1 PA 19,000.00 €/PA 19,000.00 €
Realización de sondeos mecánicos de 25 m de profundidad con
medios terrrestres
75 m 151.47 €/m 11,360.25 €
Realización de sondeos mecánicos de 15 m de profundidad contados
desde el fondo marino con medios marítimos
45 m 334.27 €/m 15,042.15 €
Ejecución ensayo SPT con medios marítimos o terrestres 23 u 33.52 €/u 770.96 €
Extracción MI 23 u 33.52 €/u 770.96 €
Análisis granulométrico, según los parametros definidos por el
CEDEX
20 u 38.00 €/u 760.00 €
Limites de Atterberg 20 u 20.40 €/u 408.00 €
Corte directo CD 20 u 78.80 €/u 1,576.00 €
Resistencia a Compresión Simple 20 u 30.00 €/u 600.00 €
Contenido de Sulfatos 6 u 33.60 €/u 201.60 €
Ensayos presiométricos con medios marítimos o terrestres 12 u 502.77 €/u 6,033.24 €
Geofísica 25 ha 337.50 €/ha 8,437.50 €
Dirección de las pruebas y redacción de informes 1 u 2,250.00 €/u 2,250.00 €
67,210.66 €
8,737.39 €
4,032.64 €
79,980.69 €
BENEFICIO INDUSTRIAL (6%)
TOTAL PEC
ud. Precio unitario
TOTAL PEM
GASTOS GENERALES (13%)
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ajusta a las disposiciones de la Orden Ministerial de 12 de junio de 1968, que recogen
un valor máximo del 8% en el caso de obras marítimas.
Se evidencia que los costes directos a partir de los cuales se han realizado las
estimaciones de coste de las partidas son acordes y en cumplimiento con los
convenios sectoriales de referencia.
Art. 10 Apéndices
El presente documento consta de los siguientes ficheros adjuntos:
1. Plano de propuesta de ubicación de los sondeos
2. Información geotécnica de partida
3. Justificación de Precios
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Apéndices
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Plano de propuesta de ubicación de los sondeos
Lazareto
Zona
CENTRAL TERMICA
ANTIGUA
M
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L
L
E
D
E
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B
E
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A
M a r M e d i t e r r a n e o
1.06
0.82
1.02
1.58
1.51
5.86
5.75
5.90
5.92
4.93
1.27
1.40
1.10
(V.T. 22)
(V.T. 27)
(V.T. 3)
(V.T. 2)
(V.T. 44)
(V.T. 92)
(V.T. 93)
(V.T. 41)
(V.T. 43)
(V.T. 38)
(V.T. 36)
(V.T. 35)
de servicios
Edificio
M
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(Alcudiamar S.A.)
Club de Amigos de Alcudia
Puerto Deportivo
DIQ
UE
TRAVELIFT
DARSENA
Alcudiamar S.A.
BALIZA
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MUELLE DE RIBERA
La Cuarentena
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Camino d'Alcanada
Lazareto
ANTIGUA CENTRAL TERMICA
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USADO
ACEITE
USADO
ACEITE
USADO
ACEITE
1.37
1.60
1.71
1.49
1.94
E0
1.900
PTM16
2.634
PTM17
2.673
E5
1.140
PTM22
2.539
PTM21
2.680
PTM13
1.629
PTM14
1.252
PTM10
1.250
PTM20
2.551
PTM9
2.882
PTM11
2.537
PTM7
1.937
PTM12
1.283
PTM6
1.333
PTM19
2.011
PTM4
1.911
PTM2
1.877
PTM24
1.263
PTM25
1.230
Recogida
Selectiva
PTM42
0.564
PTM51
0.815
PTM50
0.953
PTM49
0.864
PTM48
0.946
PTM47
0.772
PTM46
0.930
PTM44
0.760
PTM45
0.800
LONJA
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CENTRAL TERMICA
ANTIGUA
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Dársenas
Náutico-deportivas
PC-00 511.828 4.409.600
PC-01 511.727 4.409.508
PC-02 511.853 4.409.476
PC-03 511.803 4.409.428
PG-06 4.409.736
PG-07 511.427 4.409.318
PG-08 511.783 4.408.923
PG-09 512.051 4.409.169
PG-10 511.943 4.409.288
XP Y
PG-11 512.095 4.409.472
PC-04 511.976 4.409.445
PC-05 511.878 4.409.349
CUADRO COORDENADAS
UTM-ETRS89 HUSO 31N
511.864
6 sondeos mecánicos
Geofísica de Sísmica de Reflexión
Monocanal
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
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Información geotécnica de partida
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE
LOS MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE
ALCUDIA”
PO 939-G
ANEJO 3: GEOLOGÍA Y GEOTÉCNIA
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
CONTRATISTA
ASISTENCIA TÉCNICA
P.O. 939-GANEJO 3: GEOLOGÍA Y
GEOTÉCNIA- 2 -
REGISTRO DE CAMBIOS DEL DOCUMENTO
Rev. Fecha
Apartado/Párrafo
Afectado
Motivo del cambio/Detalles
0 2006-10-15 Todo el documento Edición final
1 2006-10-28 Todo el documento Revisión Cliente
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
CONTRATISTA
ASISTENCIA TÉCNICA
P.O. 939-GANEJO 3: GEOLOGÍA Y
GEOTÉCNIA- 3 -
ANEJO 3: GEOLOGÍA Y GEOTÉCNIA
ÍNDICE
1 INTRODUCCIÓN.................................................................................................... 4 2 ANTECEDENTES................................................................................................... 5 3 TRABAJOS ADICIONALES REALIZADOS............................................................ 6 4 RESULTADOS Y CONCLUSIONES ...................................................................... 7
4.1 DRAGADO: CARACTERIZACIÓN Y PARÁMETROS GEOTÉCNICOS ............................7 4.1.1 Profundidades de dragado.................................................................... 8 4.1.2 Taludes de dragado .............................................................................. 8 4.1.3 Dimensiones del dragado en zanjas de cimentación............................ 8
4.2 CORTES-TIPO DEL TERRENO............................................................................12 4.3 TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENOS.............................................13
APÉNDICE 1: ESTUDIO GEOTÉCNICO DEL PROYECTO DE “TERMINACIÓN DE
LOS MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA” (INTECSA, 2004)
APÉNDICE 2: INFORME DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENO (DRAGADOS, 2006)
APÉNDICE 3: CAMPAÑA DE SONDEOS EN LAS NUEVAS EXPLANADAS DEL
PUERTO DE ALCUDIA (LBC, 2006)
APÉNDICE 4: INFORME DE EVOLUCIÓN DE LOS ASIENTOS POR PRECARGA
(SENER, 2007)
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
CONTRATISTA
ASISTENCIA TÉCNICA
P.O. 939-GANEJO 3: GEOLOGÍA Y
GEOTÉCNIA- 4 -
1 INTRODUCCIÓN
Este documento tiene como objeto el completar la información geotécnica necesaria,
para poder definir con mayor exactitud los diferentes parámetros geotécnicos
necesarios para el dimensionamiento de las infraestructuras objeto del presente
Proyecto Modificado, la definición del dragado en las proximidades de las banquetas
de los muelles, y la determinación de las características portantes de la nueva
explanada.
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
CONTRATISTA
ASISTENCIA TÉCNICA
P.O. 939-GANEJO 3: GEOLOGÍA Y
GEOTÉCNIA- 5 -
2 ANTECEDENTES
En el presente Anejo se caracterizan geotécnicamente los terrenos y fondos marinos
en zona de dragado, correspondientes a la dársena de poniente del Puerto de
Alcudia.
Como documentación básica que pudiera proporcionar una aproximación previa al
conocimiento geotécnico de la zona, se manejó, en la realización del Proyecto
Constructivo de terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia
(INTECSA, 2004), la siguiente documentación:
- Cartografía geológica del I.G.M.E.
- Batimetría general de la zona (proporcionada por la Autoridad Portuaria)
- Resultados obtenidos de los análisis efectuados sobre una serie de
muestras de sedimentos para la caracterización físico-química de los
materiales de dragado correspondientes al Proyecto de Prolongación del
Muelle de Ribera (2ª fase), de noviembre de 1993 (proporcionados por la
Autoridad Portuaria)
- Resultados de la campaña de sondeos (3) realizada para el proyecto de
atraque de butaneros (Repsol-Butano), de diciembre de 1994
(proporcionados por la Autoridad Portuaria)
El análisis de la citada documentación, así como de los estudios adicionales
realizados durante la redacción del citado Proyecto constructivo, sirve de base para
la realización del correspondiente Estudio Geotécnico del proyecto de Terminación
de los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia. Dicho estudio sirve de base para la
redacción del presente Estudio Geológico y Geotécnico, en el cual se han
incorporado los resultados obtenidos de las diferentes campañas realizadas para
seguimiento de las obras. Dicho Estudio se recoge en el Apéndice 1 al presente
Anejo.
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
CONTRATISTA
ASISTENCIA TÉCNICA
P.O. 939-GANEJO 3: GEOLOGÍA Y
GEOTÉCNIA- 6 -
3 TRABAJOS ADICIONALES REALIZADOS
Con el fin de detallar más exhaustivamente la caracterización geotécnica de la zona
se han realizado los siguientes estudios:
• Informe de campaña de penetrómetros y batimetría, realizado por la empresa
GEOMA (2006), para la determinación de los espesores de fangos
superficiales en las zonas afectadas por las obras
• Estudio geotécnico de los rellenos de la nueva explanada de los Muelles de
Poniente, que incluyó la realización de una campaña de 4 sondeos en los
citados rellenos, realizado por la LBC - UTE SENER-SGS (2006). El informe
de resultados de dicha campaña se recoge en el Apéndice 3, adjunto al
presente Anejo.
• Propuesta de Tratamiento de consolidación de rellenos realizada por
Dragados (2005) para la definición del tratamiento de consolidación y mejora
del terreno mediante precarga (Informe incluido en el Apéndice 2 al presente
Anejo)
• Informes de seguimiento de los asientos en el relleno producidos por la
precarga, realizados por la UTE SENER-SGS (Informes incluidos en el
Apéndice 4 al presente Anejo)
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
CONTRATISTA
ASISTENCIA TÉCNICA
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GEOTÉCNIA- 7 -
4 RESULTADOS Y CONCLUSIONES
4.1 Dragado: caracterización y parámetros geotécnicos
En el Informe Geotécnico incluido en el Proyecto Constructivo de la Terminación de
los Muelles de Poniente, se caracterizan los materiales de dragado, distinguiendo
tres zonas distintas:
- Dragado estructural hasta para el apoyo del muelle de gravedad y que
correspondería a la preparación del cimiento del mismo
- Dragado en la zona de apoyo del talud de protección, que podría no ser
necesario
- Dragado de establecimiento, hasta la cota –4,0 m, con el fin de aumentar
el calado actual en la zona afectada por el canal de entrada.
En principio, no se considera necesario dragar en la zona de relleno de la explanada
(no se espera que se puedan producir asientos significativos por consolidación del
terreno en esta área).
Los niveles superficiales de baja compacidad serán los que se verán afectados en
mayor medida por el dragado. No obstante, en la zona más próxima a la línea de
tierra parece que será necesario excavar en el nivel superficial de margas arcillosas,
lo que puede requerir un procedimiento de extracción algo diferente (por ejemplo con
cuchara) para esta zona localizada.
En general, el material a dragar está formado por unas arenas con cantos y matriz
limo-arcillosa, presentando en la banda más superficial un menor porcentaje de
fragmentos calcáreos. De todos modos, el dragado del canal de entrada afectará
también en algunas zonas a los niveles de cantos calcáreos que subyacen bajo las
arenas fangosas.
No se analizan las características geotécnicas de los materiales fangosos ya que
tienen un reducido interés práctico al ser éstos retirados en la zona de apoyo del
muelle de gravedad.
PROYECTO MODIFICADO DEL DE “TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
CONTRATISTA
ASISTENCIA TÉCNICA
P.O. 939-GANEJO 3: GEOLOGÍA Y
GEOTÉCNIA- 8 -
Del Informe Geotécnico se extraen, a modo de resumen, las siguientes conclusiones
relativas al dragado:
4.1.1 Profundidades de dragado
En la zona de apoyo del muelle de gravedad se considera que debe establecerse
como profundidad de dragado mínima la correspondiente a la cota –4,5 m en esta
zona de apoyo del muelle de gravedad.
En la zona más próxima a la costa, será suficiente con mantener la profundidad de
dragado mínima de 4,5 m, pues con esa profundidad parece que se superan los
suelos flojos que quedan al nivel de superficie.
En cambio, en la zona más alejada de la costa del muelle de gravedad se
recomienda que el dragado alcance la cota –6,0 m.
En la zona de la protección de escollera los requerimientos para el apoyo son
menores y no se considera imprescindible dragar los niveles flojos superficiales.
Por último, el dragado de establecimiento para lograr disponer el calado necesario en
el canal de entrada, obligará a alcanzar con el dragado la cota –4,0 m.
4.1.2 Taludes de dragado
Para este proyecto y dado que el material a dragar está formado fundamentalmente
por arenas flojas y que se trataría de aguas tranquilas, se podría adoptar inicialmente
un talud de 4H:1V.
4.1.3 Dimensiones del dragado en zanjas de cimentación
En el “lado mar”, la zanja de dragado deberá tener una anchura mínima de acuerdo
con la siguiente figura (línea de 45º desde el borde del elemento de hormigón hasta
la plataforma de dragado, más un resguardo de 1,0 m):
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DEL PUERTO DE ALCUDIA. (PO939-G)”
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Convendría rellenar con escollera, en el lado de mar, el hueco que quedaría entre el
talud correspondiente a la geometría indicada para la banqueta de apoyo del
elemento de hormigón y el talud de dragado, disponiéndose así peso estabilizador en
el pie del muelle y limitándose la posible erosión de la zona próxima al apoyo de la
banqueta de escollera.
Durante la ejecución de las obras, y debido a las necesidades expresadas por la
A.P.B., se acuerda modificar el uso del segundo tramo del muelle, pasando de
considerar como embarcación de diseño unas embarcaciones turísticas y de recreo (de
hasta unos 20 m de eslora), a considerar un ferry de hasta 70 m de eslora (Ramón
Llull).
Dicho cambio motiva, principalmente, cuatro cambios; uno en el calado del tramo,
donde ahora se requiere un mínimo 5 m (frente a los 4 previstos inicialmente); se
incrementa la cota de coronación del muelle en toda su longitud desde los +1,20 m
previstos inicialmente, hasta los +1,80 m; y otros dos en las acciones: se pasa de un
tiro de bolardo de 5 t cada 10 m, a un tiro d 50 t cada 20 m, y de una sobrecarga de
uso y explotación de 1,5 t/m2 (sobrecarga de uso turístico/recreativo), a una sobrecarga
de 3,0 t/m2 (sobrecarga de uso comercial).
El incremento de calado supone el dragado del fondo de la dársena de poniente y de la
banqueta inicialmente prevista, resolviendo la cimentación del muelle con una berma
de 1,00 m y un talud con pendiente 1,5:1.
El resto de características de las secciones tipo se muestran en las figuras que se
adjuntan a continuación.
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Figura 1: Sección tipo tramo A (arranque)
Figura 2: Tramo 2 (atraque ferries). Sección tipo sin el bloque anclaje de bolardos
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Figura 3: Tramo 2 (atraque ferries). Sección tipo por el bloque anclaje de bolardos
Adicionalmente, a fin de proteger la banqueta de la posible erosión provocada por las
corrientes generadas por la propulsión de los buques, se plantea la protección de la
misma con placas prefabricadas de hormigón en masa tanto en la berma (con un
bloque de guarda de 1,00x0,5 m de sección) como en el talud (con una losa de
2,40x0,40 m de sección).
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4.2 Cortes-tipo del terreno
En el Estudio Geotécnico incluido en el Proyecto Constructivo de la Terminación de
los Muelles de Poniente, se proponen 2 cortes tipo asociados a cada una de las
plataformas de dragado del muelle de gravedad:
Corte tipo 1 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –4.5 m):
-4.5 a –5.5 Arenas y cantos
-5.5 a –7.5 Marga alterada
-7.5 Marga
Corte tipo 2 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –6.0 m y al
apoyo del cierre en talud)
-6.0 a –7.5 Arenas y cantos calcáreos
-7.5 a –8.5 Marga alterada
-8.5 Marga
No se ha considerado la presencia de los niveles de calizas fracturadas que alternan
con las margas arcillosas del sustrato, lo cual resulta conservador de cara a realizar
las comprobaciones necesarias de estabilidad y estimación de movimientos.
A continuación se indican los parámetros de resistencia al corte y deformabilidad
asociados a cada uno de los niveles referidos (también recogidos en el anejo nº 4 de
bases de diseño):
Material γd (t/m3) c (t/m2) φ (º) E (kp/cm2)
Arenas y cantos 1.8 0 35 150
Margas alteradas 2.3 5 28 1000
Margas 2.4 10 28 2000
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4.3 Tratamiento de consolidación de rellenos
Para el presente Proyecto Modificado se prevé que los rellenos de la nueva
explanada provengan del dragado tanto de la propia Dársena de Poniente, como del
dragado del proyecto de Mejora de Calados de la Dársena Comercial del Puerto de
Alcudia (PO1014-G).
Dicho material de dragado, de acuerdo a la información geotécnica disponible, está
constituido principalmente por bolos (formados por la trituración de la roca) con una
componente significativa de material fino cohesivo, el cual puede presentar ciertas
dificultades frente a su consolidación.
Adicionalmente, tal y como se refleja en el Proyecto Constructivo de Terminación de
los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia, el lecho natural de dicha explanada,
presenta un estrato de espesor variable de fangos mezclados con cantos calcáreos.
La combinación de ambos materiales conduce a suponer que se puedan producir
unos asientos significativos en la explanada, hecho que motiva el planteamiento de
un tratamiento de mejora del terreno a fin de reducir los mencionados asientos y
aumentar su capacidad portante.
De acuerdo a la propuesta de tratamiento de consolidación realizada por Dragados,
en cumplimiento de las prescripciones del Proyecto Constructivo de Terminación de
los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia, se planeta un tratamiento mediante
precarga con tierras.
Dicha precarga se configura según tres zonas, de acuerdo a los usos y cargas
previstos para ellas:
Zona de operación de los muelles: 3 m de altura de tierras
Zona de estacionamiento: 1,5 m de altura de tierras
Zona de la Estación Marítima: 7,0 m de altura de tierras
Destacar que para ésta última zona el requerimiento de proyecto es el de alcanzar
una resistencia para el terreno de 1 kg/cm2.
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4.3.1.1 Trabajos realizados
Se ha realizado un análisis de la evolución de los asientos en los rellenos de las
explanadas mediante el seguimiento de una serie de placas de carga, distribuidas a
los largo de la explanada.
La información disponible para la realización de análisis es la que a continuación se
enumera:
• Informe del LBC (Laboratorio Balear para la Calidad) en el que se adjuntan
dos ensayos edométricos para el sondeo 1 y el sondeo 3 (Apéndice 3)
• Informe del LBC titulado “Trabajos de Geotecnia en el Puerto de Alcudia” en
el que se adjuntan los perfiles litológicos de los sondeos 1, 2, 3 y 4 y sus
curvas granulométricas (Apéndice 3)
• Hoja Excel con la evolución de los asientos hasta la fecha 10/08/2006.
A partir de la planta general de la precarga se han establecido cuatro ejes
significativos para el análisis de los asientos:
• Eje 1. Formado por la alineación de las placas de carga 1 y 2 (Sondeo 1).
• Eje 2. Formado por la alineación de las placas de carga 3, 4 y 5 (Sondeo 2).
• Eje 3. Formado por la alineación de las placas de carga 6, 7 y 8 (Sondeo 3).
• Eje 4. Entre las placas de carga 9 y 10 (Sondeo 4).
Figura 4. Ejes establecidos para el análisis.
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Una vez planteada la geometría, se procede a realizar un primer modelo global del
problema utilizando el método de los elementos finitos implementado en el programa
PLAXIS. Una vez realizado el mallado y definidas las cargas se procede a realizar un
primer análisis del que se obtienen unos resultados previos que serán contrastados
con los métodos de la bibliografía clásica (“Geotecnia y Cimientos”, J. Salas) basados
en la formulación propuesta por Verruijt implementada en un hoja de cálculo.
4.3.1.2 Resultados y conclusiones
A tenor de los resultados obtenidos, respecto al grado de consolidación de los
rellenos, se puede concluir lo siguiente (resultados ampliados en el Apéndice 4 al
presente Anejo):
Asientos del Eje 1
El grado de consolidación del terreno subyacente a la precarga en los puntos donde
se sitúan las placas 1 y 2 (eje 1) es superior al 95%. Esta afirmación viene avalada
por los resultados del trabajo de campo y las modelizaciones realizadas. Se puede
afirmar que la precarga de este eje ha finalizado satisfactoriamente, al obtener un
grado de consolidación superior al 95%.
>Asientos Alcudia_eje1
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
As
ien
to (
cm
)
Placa 1 Placa 2
Figura 5. Asientos del eje 1.
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Asientos del Eje 2
Del estudio de los asientos del eje 2 (placas 3, 4 y 5) se deducen las siguientes
conclusiones:
1. Los datos de campo no reflejan la componente instantánea del asiento. Esta
circunstancia dificulta enormemente la determinación del grado de
consolidación del mismo. No obstante, los datos de campo denotan cierta
estabilización del asiento por lo que sería razonable pensar que el terreno ha
alcanzado un grado de consolidación superior al 80%.
>Asientos Alcudia_eje2
-0,01
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
As
ien
to (
m)
Placa 3 Placa 4 Placa 5
Figura 6. Asientos del eje 2.
2. Los principales parámetros que intervienen en la modelización realizada
(permeabilidad, coeficiente de consolidación, coeficiente de entumecimiento,
módulo de deformación edométrico y el índice de poros) se han determinado
con un doble objetivo:
− Representar el terreno acorde con los ensayos de campo.
− Capturar el máximo asiento posible en la elección de aquellos
parámetros en los que existe un intervalo de valores admisibles
(permeabilidad) o producto de una regresión matemática para
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obtenerlos (módulo edométrico, en base a los escalones de carga de
los ensayos).
3. La combinación de estas dos condiciones arrojó resultados muy satisfactorios
en el análisis del eje 1, lo que hizo pensar que la modelización realizada
mediante los parámetros establecidos en dicho eje representaba de forma
precisa el terreno donde se realiza la precarga y, en particular, el terreno
ubicado bajo el eje 2. En la siguiente tabla se presentan todos los resultados
relativos al análisis realizado para determinar el grado de consolidación del
eje 2 y las hipótesis tomadas en el cálculo:
Nº Hipótesis Grado de consolidación (promedio de placas, con peso 0,7 la placa
que más asiento presenta)
Tiempo hasta el 95% de consolidación
1 Asiento instantáneo de 6 cm producido en 10 días (idéntico al que presentan las placas del eje 1).
94% No inferior a 4 días
2 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-05. 88% No inferior a 29 días.
3 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-06. 86% No inferior a 36 días
Tabla 1. Análisis de sensibilidad del eje 2.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Verruijt Placa 4 Placa 5 Plaxis modificado
Figura 7. Hipótesis 1.
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a) Bajo la hipótesis nº 1, el asiento producido en un tiempo no inferior a 4
días debería ser de 0,2 cm. Es perfectamente razonable introducir una
componente de asiento instantáneo para estimar el grado de
consolidación del terreno bajo este eje.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 4 Placa 5 Plaxis modif icado Placa 3
Figura 8. Hipótesis 2.
b) La hipótesis nº 2 acelera el proceso de consolidación, ya que a medida
que aumenta la permeabilidad de un terreno, los procesos de
consolidación aumentan su velocidad al poder liberar de forma rápida la
presión de los poros. En este caso el asiento necesario para alcanzar un
grado de consolidación del 95% es de 0,8 cm en un tiempo no inferior a 29
días desde la fecha 18/10/2006.
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>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 4 Placa 5 Plaxis modif icado Placa 3
Figura 9. Hipótesis 3.
c) La hipótesis nº 3, al igual que la anterior, acelera el proceso de
consolidación pero en menor medida que su antecesora. En este caso, el
asiento necesario para llegar al 95% de consolidación es de 0,95 cm en
un tiempo no inferior a 36 días.
Como conclusión definitiva, se podría pensar que el grado de consolidación del
terreno bajo el eje 2 se mueve en un rango que va del 86 al 94% al no disponer de un
registro de datos satisfactorios en lo que concierne al inicio de la precarga y, en
especial, al asiento instantáneo de la misma. Sin embargo, atendiendo al ritmo de
evolución del asiento se puede pensar que el grado de consolidación se mueve en un
intervalo más ajustado que va del 90 al 94%, por lo que, en promedio, se puede
considerar que el terreno bajo el eje 2 ha llegado al 90% de grado de consolidación y
que, en todo caso, los asientos remanentes esperables resultarían, en el peor de los
casos, del orden de 1 cm.
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-0,02
-0,01
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0 20 40 60 80 100 120
Tiempo (día)
Ev
olu
ció
n a
sie
nto
(m
/día
)
Serie1
Serie2
Serie3
Serie4
Serie5
Serie6
Serie7
Serie8
Grado consolidación > 90%
Figura 10. Evolución asiento (m/día).
Asientos del Eje 3
Del estudio de los asientos del eje 3 (placas 6, 7 y 8) se deducen las siguientes
conclusiones:
1. El grado de consolidación del terreno subyacente al eje 3 es
aproximadamente del 90%. Al igual que en el eje 2, los asientos presentan
cierta estabilización pero su tendencia es de seguir creciendo. Asimismo, la
componente instantánea del asiento no ha sido capturada por lo que los
valores alcanzados no permiten asegurar un grado de consolidación más allá
del valor indicado.
Asientos del Eje 4
Con la finalidad de mejorar el asiento del eje 3, se incrementa parcialmente la zona
de precarga correspondiente al Eje 4, caracterizado por la Placas 9 y 10,
representativo de la zona de la Estación Marítima, donde la altura de precarga
prevista es de 7 m.
Con dicho aumento de la superficie de precarga destinada a las placas 9 y 10 de
manera que el terreno subyacente al eje 3 se ve beneficiado de la compresión a la
que se verá sometido el eje 4 y se aumenta así el grado de consolidación del mismo.
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GEOTÉCNIA- 21 -
Respecto a este eje, cabe destacar que la precarga se ha realizado en dos fases: (1)
una primera con una altura de tierras del orden de 3 m, simultanea con la precarga
del resto de la explanada; y (2) una segunda con 7 m de tierras.
Del seguimiento de los asientos de las placas 9 y 10, se observa que en esta zona se
producen con mayor celeridad que en el resto de ejes, hecho concordante con los
resultados obtenidos de los sondeos realizados (recogidos en el Apéndice 2 al
presente Anejo), que revelan la presencia de un mayor porcentaje de bolos y material
granular.
En todo caso, los asientos medidos presentan una estabilización en las últimas
mediciones realizadas que llevan a suponer, al igual que sucede para los Ejes 2 y 3,
que el grado de consolidación supera el 90% siendo, en este caso, esperable un
grado incluso superior, al haberse alargado 30 días el período de retirada de la
precarga desde la última medición realizada.
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ANEJO Nº 2.
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ANEJO Nº 2.
GEOTECNIA
Í N D I C E
1.- INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES (INFORMACIÓN GEOTÉCNICA PREVIA)
2.- CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS
3.- DRAGADO: CARACTERIZACIÓN Y PARÁMETROS GEOTÉCNICOS
3.1.- Profundidades de dragado 3.2.- Taludes de dragado 3.3.- Dimensiones del dragado en zanjas de cimentación
4.- CORTES-TIPO DEL TERRENO
5.- INFORME GEOTÉCNICO: “ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN GEOTÉCNICA PARA
EL PROYECTO DE TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE DEL
PUERTO DE ALCUDIA (P.O. 939-G)
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ANEJO Nº 2.
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1.- INTRODUCCIÓN Y ANTECEDENTES (INFORMACIÓN GEOTÉCNICA PREVIA)
En el presente anejo se caracterizan geotécnicamente los terrenos de la zona sobre la
que se van a llevar a cabo los trabajos de dragado, cimentación y rellenos
correspondientes al proyecto de Terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de
Alcudia.
Como documentación básica que pudiera proporcionar una aproximación previa al
conocimiento geotécnico de la zona se manejó la siguiente:
- Cartografía geológica del I.G.M.E.
- Batimetría general de la zona (proporcionada por la Autoridad Portuaria)
- Resultados obtenidos de los análisis efectuados sobre una serie de muestras de
sedimentos para la caracterización físico-química de los materiales de dragado
correspondientes al Proyecto de Prolongación del Muelle de Ribera (2ª fase), de
noviembre de 1993 (proporcionados por la Autoridad Portuaria)
- Resultados de la campaña de sondeos (3) realizada para el proyecto de atraque de
butaneros (Repsol-Butano), de diciembre de 1994 (proporcionados por la Autoridad
Portuaria)
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2.- CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTOS GEOTÉCNICOS
De acuerdo con la información disponible (reseñada en el apartado anterior), se realizó
en marzo de 2002 una primera estimación de lo que podía ser una “columna tipo” de
terreno (fangos sobre conglomerado y calcarenitas, que pudieran no aparecer en muchos
casos, sobre roca jurásica de caliza y marga, con bases y techos aproximados),
realizándose propuesta de investigación geotécnica en 2 fases, la primera de las cuales
hubiera supuesto un reconocimiento de los afloramientos del marés y de las calizas
jurásicas y la realización de tres sondeos en tierra, además de tres perfiles geofísicos
realizados desde embarcación; la segunda fase (sondeos sobre pontona flotante), se
decía, se realizaría en caso de que con la primera no se hubieran obtenido resultados
con la suficiente coherencia para realizar correctamente extrapolaciones para poder
proyectar adecuadamente las cimentaciones y evaluar la “dragabilidad” de los terrenos.
Así, se trataba de evitar en lo posible –siempre que en la 1ª fase (sondeos en tierra y
geofísica, junto con los datos existentes) se hubieran obtenido resultados coherentes y
extrapolables- la utilización de una plataforma marina para la realización de los sondeos
(que se dejaban para una 2ª fase sólo en caso necesario), pensando que podía ser crítica
la disponibilidad de dicha plataforma.
Posteriormente, la Autoridad Portuaria recibió propuesta de la empresa Gabinete
Geotécnico, S.L. conteniendo una ligera variante de campaña geotécnica.
Examinada dicha propuesta, la opinión de Intecsa-Inarsa era que, si podía disponerse de
una plataforma a precio “razonable”, los reconocimientos planteados conducirían desde
luego a una caracterización suficiente de los terrenos en zona de muelle y canal de
dragado (pudiendo incluso reducirse a 6 el número total de sondeos mecánicos y a 5 el
de penetrométricos; y propuesta de puntos de localización). Adicionalmente, se
recomendaba, si se decidía finalmente la realización de dicha campaña, que se penetrara
hasta 10 metros en la roca en tres de los sondeos planteados, en previsión de eventuales
actuaciones futuras en la zona.
Se adjunta, a escala reducida, plano conteniendo dicha propuesta de puntos de
localización de los sondeos.
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En mayo y junio de 2002 se llevó a cabo, por Gabinete Geotécnico, S.L., la campaña de
sondeos penetrométricos, sondeos mecánicos y ensayos de identificación, cuyos
resultados permiten caracterizar los terrenos en la zona de proyecto.
Se realizaron en total 6 sondeos a rotación con recuperación continua de testigo, con los
que se alcanzaron profundidades que varían entre 5.8 m y 15.8 m, y los correspondientes
ensayos de laboratorio sobre muestras tomadas a lo largo de los mismos. La
investigación se completó con la ejecución de 5 ensayos de penetración dinámica tipo
Borros hasta rechazo.
La elaboración del correspondiente Informe Geotécnico “Análisis de la Información
Geotécnica para el Proyecto de Terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de
Alcudia”-, que también recoge los resultados de dicha campaña, corre a cargo de
Ingeniería del Suelo, S,L. (de acuerdo con las indicaciones de la A.P.B.).
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3.- DRAGADO: CARACTERIZACIÓN Y PARÁMETROS GEOTÉCNICOS
En el Informe Geotécnico incluido al final de este anejo, se caracterizan los materiales de
dragado, distinguiendo tres zonas distintas:
- dragado estructural hasta para el apoyo del muelle de gravedad y que
correspondería a la preparación del cimiento del mismo
- dragado en la zona de apoyo del talud de protección, que podría no ser necesario
- dragado de establecimiento, hasta la cota –4,0 m, con el fin de aumentar el calado
actual en la zona afectada por el canal de entrada.
En principio, no se considera necesario dragar en la zona de relleno de la explanada (no
se espera que se puedan producir asientos significativos por consolidación del terreno en
esta área).
Los niveles superficiales de baja compacidad serán los que se verán afectados en mayor
medida por el dragado. No obstante, en la zona más próxima a la línea de tierra parece
que será necesario excavar en el nivel superficial de margas arcillosas, lo que puede
requerir un procedimiento de extracción algo diferente (por ejemplo con cuchara) para
esta zona localizada.
En general, el material a dragar está formado por unas arenas con cantos y matriz limo-
arcillosa, presentando en la banda más superficial un menor porcentaje de fragmentos
calcáreos. De todos modos, el dragado del canal de entrada afectará también en algunas
zonas a los niveles de cantos calcáreos que subyacen bajo las arenas fangosas.
No se analizan las características geotécnicas de los materiales fangosos ya que tienen
un reducido interés práctico al ser éstos retirados en la zona de apoyo del muelle de
gravedad.
Del Informe Geotécnico se extraen, a modo de resumen, las siguientes conclusiones
relativas al dragado:
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3.1.- PROFUNDIDADES DE DRAGADO
En la zona de apoyo del muelle de gravedad se considera que debe establecerse como
profundidad de dragado mínima la correspondiente a la cota –4,5 m en esta zona de
apoyo del muelle de gravedad.
En la zona más próxima a la costa, será suficiente con mantener la profundidad de
dragado mínima de 4,5 m, pues con esa profundidad parece que se superan los suelos
flojos que quedan al nivel de superficie.
En cambio, en la zona más alejada de la costa del muelle de gravedad se recomienda
que el dragado alcance la cota –6,0 m.
En la zona de la protección de escollera los requerimientos para el apoyo son menores y
no se considera imprescindible dragar los niveles flojos superficiales.
Por último, el dragado de establecimiento para lograr disponer el calado necesario en el
canal de entrada, obligará a alcanzar con el dragado la cota –4,0 m.
3.2.- TALUDES DE DRAGADO
Para este proyecto y dado que el material a dragar está formado fundamentalmente por
arenas flojas y que se trataría de aguas tranquilas, se podría adoptar inicialmente un
talud de 4H:1V.
3.3.- DIMENSIONES DEL DRAGADO EN ZANJAS DE CIMENTACIÓN
En el “lado mar”, la zanja de dragado deberá tener una anchura mínima de acuerdo con
la siguiente figura (línea de 45º desde el borde del elemento de hormigón hasta la
plataforma de dragado, más un resguardo de 1,0 m):
TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE ALCUDIA (P.O.939-G) Anejo nº 2. Geotecnia
intecsa-inarsa O.T.: 32267
Convendría rellenar con escollera, en el lado de mar, el hueco que quedaría entre el talud
correspondiente a la geometría indicada para la banqueta de apoyo del elemento de
hormigón y el talud de dragado, disponiéndose así peso estabilizador en el pie del muelle
y limitándose la posible erosión de la zona próxima al apoyo de la banqueta de escollera.
TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE ALCUDIA (P.O.939-G) Anejo nº 2. Geotecnia
intecsa-inarsa O.T.: 32267
4.- CORTES-TIPO DEL TERRENO
En el Informe Geotécnico incluido al final de este anejo, se proponen 2 cortes tipo
asociados a cada una de las plataformas de dragado del muelle de gravedad:
Corte tipo 1 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –4.5 m):
-4.5 a –5.5 Arenas y cantos
-5.5 a –7.5 Marga alterada
-7.5 Marga
Corte tipo 2 (correspondiente a la plataforma de dragado a la cota –6.0 m y al apoyo
del cierre en talud)
-6.0 a –7.5 Arenas y cantos calcáreos
-7.5 a –8.5 Marga alterada
-8.5 Marga
No se ha considerado la presencia de los niveles de calizas fracturadas que alternan con
las margas arcillosas del sustrato, lo cual resulta conservador de cara a realizar las
comprobaciones necesarias de estabilidad y estimación de movimientos.
A continuación se indican los parámetros de resistencia al corte y deformabilidad
asociados a cada uno de los niveles referidos (también recogidos en el anejo nº 4 de
bases de diseño):
Material γd (t/m3) c (t/m2) φ (º) E (kp/cm2)
Arenas y cantos 1.8 0 35 150
Margas alteradas 2.3 5 28 1000
Margas 2.4 10 28 2000
TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE ALCUDIA (P.O.939-G) Anejo nº 2. Geotecnia
intecsa-inarsa O.T.: 32267
5.- INFORME GEOTÉCNICO: “ANÁLISIS DE LA INFORMACIÓN GEOTÉCNICA
PARA EL PROYECTO DE TERMINACIÓN DE LOS MUELLES DE PONIENTE
DEL PUERTO DE ALCUDIA (P.O. 939-G)
A continuación se adjunta íntegramente el Informe Geotécnico elaborado por Ingeniería
del Suelo, S,L., que incluye también (como apéndices) los resultados de la campaña
geotécnica realizada por la empresa Gabinete Geotécnico, S.L., en concreto las
columnas de los sondeos, documentación fotográfica de los mismos, resultados de los
ensayos de laboratorio y resultados de los ensayos de penetración dinámica efectuados.
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TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENOS 5-ABRIL-2006
DRAGADOS DIRECCIÓN TÉCNICA
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TERMINACIÓN MUELLES DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
TRATAMIENTO DE CONSOLIDACIÓN DE RELLENOS
ÍNDICE
1. ANTECEDENTES Y BASES DE PARTIDA 3
2. CORTE TIPO DEL TERRENO 4
3. SOBRECARGAS DE USO 6
4. POSIBLES TRATAMIENTOS 7
5. DISEÑO DE LA PRECARGA 8
5.1. ALTURA DE LA PRECARGA 8
5.2. DURACIÓN DE LA PRECARGA 8
5.3. CONTROL DE ASIENTOS: 10
5.3.1. Instrumentación: 10
5.3.2. Colocación de la instrumentación 13
5.3.3. Nivelaciones topográficas: 15
5.4. DISPOSICIONES CONSTRUCTIVAS 15
6. CONCLUSIONES 16
PLANTA GENERAL DE SITUACIÓN DE RECONOCIMIENTOS 17
SECCIONES TIPO 18
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1. ANTECEDENTES Y BASES DE PARTIDA
En el presente informe se recoge un estudio del tratamiento de consolidación para los
rellenos que se efectuarán en el trasdós de los muelles de Poniente del Puerto de Alcudia.
Para la realización de este informe se dispone de la memoria y algunos de sus anejos,
el pliego y los planos de planta y secciones tipo del relleno de la explanada. Todos estos
documentos fueron realizados por Intecsa-Inarsa (Noviembre de 2004). También se dispone del
Informe Geotécnico elaborado por Ingeniería del Suelo.
A continuación se recogen unos planos con la situación actual y futura del Puerto de
Alcudia
Plano de situación actual
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Plano de situación futura
Al final del presente informe se recogen las secciones tipo de la futura ampliación.
2. CORTE TIPO DEL TERRENO
Los distintos niveles, desde el punto de vista geotécnico, que se deducen de los
reconocimientos realizados serían, según se recoge en el Informe Geotécnico realizado por
Ingeniería del Suelo, los que se indican a continuación:
• Arenas fangosas: corresponde al nivel superficial de compacidad baja.
• Cantos calcáreos con matriz areno-limosa: cantos o caliza muy fracturada con
matriz areno-limosa.
• Alternancia de margas y calizas: se trata de los materiales jurásicos del sustrato,
los cuales han sido reconocidos en todos los sondeos.
El espesor de fangos es más reducido en la parte más próxima a la costa, donde se
registran espesores del orden de 0,5 – 1 m, incrementándose progresivamente al alejarse de la
misma, llegándose a espesores del orden de 3,5 m.
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En el siguiente cuadro se recogen los espesores de fangos obtenidos en los
reconocimientos situados en la zona en la que se emplazarán los rellenos:
Reconocimiento
Cota
emplazamiento
(m)
Espesor de
fangos (m)
Cota inferior de
fangos (m)
S-5 -2,35 3,35 -5,70
S-6 -2,00 1,10 -3,10
S-1 Repsol -2,55 2,30 -4,85
P-2 -3,10 2,60 -5,70
P-3 -1,40 1,20 -2,60
P-4 -2,05 2,80 -4,85
P-5 -1,50 1,80 -3,30
Al final del informe se ha adjuntado una planta con la situación de los reconocimientos.
Según indica el Informe Geotécnico, en principio no se considera necesario dragar la
zona de relleno en el trasdós de los muelles, pues la mayor parte del asiento que se produzca
debido a estos niveles estará asociado a la fase de construcción.
En el siguiente cuadro se recoge el resumen de ensayos con muestras de fangos
procedentes de los sondeos:
5 2 0,4 0,08
1 0,40-0,60 NP NP 98,1 91,1 72,8 44,3 4,55
3 0,40-0,60 NP NP 99,9 99,7 78,5 43,7 5,88
3 1,30-1,50 NP NP 96,9 93,0 71,9 37,6 5,21
M.O. (%)Tamices
Arenas fangosas
SondeoProfundidad
(m)LL IP
En el siguiente gráfico se muestra el golpeo obtenido en los fangos en los cinco ensayos
de penetración dinámica realizados. Como se puede observar en la mayoría de los casos el
golpeo fue nulo.
Ensayo Penetración Dinámica en fangos
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
0 1 2 3 4 5
Golpeos
Pro
fun
did
ad
(m
)
P1
P2
P3
P4
P5
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3. SOBRECARGAS DE USO
De acuerdo con la documentación facilitada por la obra y a efectos del
dimensionamiento de los muelles -destinados básicamente a tráfico local y mantenimiento y
reparación de pequeñas embarcaciones-, se considera que en los mismos no tendrán lugar
operaciones de carga/descarga o manipulación de graneles, mercancía general convencional o
contenedores, habiéndose considerado para los cálculos una sobrecarga uniforme total en áreas
de operación de 1,5 t/m2.
Con objeto de facilitar la aplicación de sobrecargas correspondiente a tráfico rodado
convencional actuando sobre estructuras de contención, podrá sustituirse los trenes de carga
señalados en la ROM 0.2.-90, conjuntamente con las simplificaciones aplicables, por las
siguientes sobrecargas de longitud indefinida:
Figura 1.
Así, los trenes de tráfico pueden ser sustituidos como indica la ROM 0.2-90 por:
. q = 4,0 t/m2 en 3,0 m de anchura desde el trasdós
. HA = 0,6 t/m
. Sobrecarga uniforme compatible 0,5 t/m2
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En la zona del varadero de mantenimiento se considera la operación de un pórtico
elevador (Travelift) de 30 t de capacidad de elevación y 10 t de peso total, cuyas cargas son
menos desfavorables que las producidas por el tren B3 de los que recoge la ROM 0.2-90 (a su
vez menos desfavorable que la sobrecarga de tráfico considerada).
En cuanto al resto de la explanada, que se convertirá –sin solución de continuidad- en
prolongación de la explanada actual, la zona de proyecto se considerará de uso comercial,
destinada básicamente a semirremolques y otros tráficos ro-ro, con sus áreas de operación,
almacenamiento-estacionamiento de los semirremolques, vías de maniobra y zonas
complementarias (estacionamiento de vehículos pesados).
En la zona de la Estación Marítima la sobrecarga de uso según los datos facilitados por
la obra será de 10 t/m2.
4. POSIBLES TRATAMIENTOS
Con objeto de llevar a cabo la compactación de la explanada, se había previsto en el
proyecto en una franja de 40 m desde el cantil del muelle consolidar el relleno mediante un
tratamiento a base de precarga con tierras, a fin de que los asientos residuales tras la
construcción del pavimento y durante la vida de la obra sean lo menores posibles. La superficie
total a la que se aplica este tratamiento es del orden de unos 11.200 m2.
En el resto de la explanada, unos 17.000 m2, se había previsto en el proyecto un
tratamiento mediante consolidación dinámica con una energía total aplicada de 200 (t*m)/m2
Debido a la excedencia de materiales en la obra, a la existencia de fangos superficiales,
con no mucho espesor pero que posiblemente no serían mejorados con la compactación
dinámica, y la posibilidad de disponer de tiempo suficiente, se considera que la mejor solución
es la precarga cuyo diseño se recoge a continuación.
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5. DISEÑO DE LA PRECARGA
La precarga consistirá en la ejecución de unos rellenos de tierras, de sección
trapezoidal, cuya altura dependerá de la sobrecarga de uso de la zona en la que se esté
realizando el tratamiento y que se recoge a continuación.
La sobrecarga necesaria durante la precarga será de un 20-30% superior a la
sobrecarga de uso.
5.1. ALTURA DE LA PRECARGA
Zona Sobrecarga de uso (Tn/m2)
Sobrecarga necesaria en
precarga (Tn/m2)
Altura teórica de
la precarga
(m)
Altura de precarga
recomendada (m)
Áreas de operación 1,5 1,95 1,10 1,50 Trenes de tráfico (4
m desde cantil) 4 4,8 2,70 3,00
Estación Marítima 10 12 6,70 7,00
Para que estas alturas de los rellenos de precarga sean válidas será necesario que
material colocado tenga como mínimo una densidad de 1,8 Tn/m3. Por ello, durante el proceso
de realización de la precarga se tomarán densidades in situ y la altura de precarga que se
ejecute será consecuente con estas densidades.
5.2. DURACIÓN DE LA PRECARGA
Para la estimación de la duración necesaria de la precarga se realizó un estudio
mediante la teoría de consolidación de Terzaghi.
El grado de consolidación (U) que se considera necesario alcanzar mediante la precarga
es en torno al 85 %.
%85100 ==∞S
SU t
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Para alcanzar este grado de consolidación el factor tiempo adimensional (Tv) será, de
acuerdo con las tablas que relacionan U y Tv, de 0,684.
2
.
H
CtT vv =
siendo:
t : tiempo transcurrido.
w
mvv
EkCγ.
= : coeficiente de consolidación
kv : constante de permeabilidad de los fangos = 10-6 cm/s
La permeabilidad estimada para los fangos, según la granulometría
recogida en el estudio geotécnico, estaría en torno a 10-5 cm/s, pero
para el presente estudio se ha utilizado la recogida en la ROM 0.5-94,
que es de 10-6 cm/s
Em: módulo edométrico = E.)21)(1(
1νν
ν−+
−
Se adoptó un módulo de elasticidad para cargas diferidas (E) de 130 veces el
valor de una cohesión ficticia atribuible a la capa de fangos que se comportase
como si se tratase de un suelo puramente cohesivo:
ucE .130=
:wγ densidad del agua = 10-3 = Kg/cm3
:H mitad del espesor de la pastilla de fangos que drena por los dos lados.
La citada resistencia al corte sin drenaje, cu, se estimó a partir de una resistencia a
compresión simple de los fangos y de la ganancia de resistencia de los fangos debida al
incremento de presiones efectivas por el peso del relleno. La resistencia a compresión simple
fue calculada como la décima parte del número de golpes en el ensayo Borros.
Con todos estos datos se calculó el tiempo necesario que debía durar la precarga para
conseguir el grado de consolidación antes expuesto. Se cálculo para dos espesores de fango y
se llegó a los siguientes resultados:
Espesor de
fangos, 2H
(m)
Em (Kg/cm2)
K
(cm/seg)
Cv
(cm2/seg)
t (días)
2,5 8
3,5 1516,6 1*10
-6 0,0166
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El material del relleno si procede de materiales margo calizos como los del sustrato, se
estima que tendrá asientos rápidos y no condicionará el plazo del proceso de consolidación.
Cuando se ejecute la precarga se deberá realizar una gráfica asientos-tiempo para
poder estimar cuando se estabilizan los asientos a fin de conseguir que los asientos del relleno
a largo plazo sean inferiores a 10 cm.
A efectos prácticas, se recomienda que la precarga sea retirada cuando se estime que
los asientos en un mes vayan a ser inferiores a 1 cm. El tiempo estimado necesario para que la
precarga sea efectiva y se cumplan las anteriores premisas se estima que será en torno a un
mes.
5.3. CONTROL DE ASIENTOS:
5.3.1. Instrumentación:
Se situarán placas de control de asientos en una malla de 30 x 30 m.
A efectos orientativos se propone un esquema de placas del tipo que se describe a
continuación:
En la figura 2 se ha esquematizado el aparato de medida. Consiste en una placa acero
de 600 x 600 x 10 mm que se asienta sobre la superficie del terreno, en la que se suelda el
tubo o varilla φ 25 mm de medición que posteriormente se va prolongando mediante uniones
rosadas con nuevos tubos. Los tubos o varillas o los manguitos, cuando se dispongan, deben
roscarse fuertemente para evitar movimientos posteriores entre los módulos. Ya que la
instrumentación queda alojada en el interior del terraplén y no se recuperan sus elementos, no
deben escatimarse esfuerzos en conseguir una buena unión.
Protegiendo el tubo de medición se coloca otro tubo concéntrico de φ 100 mm que lleva
soldada, en su extremo inferior, una placa de acero de 500 x 500 x 10 mm que se apoya sobre
la de medición, por intermedio de una placa de poliuretano expandido. El objeto del tubo de
protección es el de independizar el terraplén, tanto su construcción como las posibles
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deformaciones del tubo de medición, y servir de alguna protección en las operaciones de
extendido y compactación. Cada varilla o tubo de medición lleva soldada una arandela
centradora.
El extremo superior de los tubos de medición y, opcionalmente los de protección, deben
pintarse con colores que resalten y que contribuyan a su señalización y, consecuentemente, a
su permanencia “in situ” frente al continuo tráfico de maquinaria existente sobre la tongada. En
el caso de que sobresalgan de la superficie de la tongada ya compactada una altura inferior a 1
metro, antes de proceder al extendido de una nueva tongada, se colocarán tapones roscados
en el extremo del tubo de protección para evitar que el material de la nueva tongada pudiera
entrar por su interior. Es conveniente, en este caso, que el tapón lleve soldada una varilla
pintada o banderola para una adecuada señalización.
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Figura 2: Placa de control de asientos
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5.3.2. Colocación de la instrumentación
El proceso de colocación de placas y tubos de medición de asientos (ver figura 3) es el
siguiente:
• Colocación de la placa de medición con el primer módulo del tubo de medición
sobre el relleno.
• Colocación de la plancha de poliuretano expandido y de la placa de base con el
primer módulo del tubo de protección
• Relleno manual con arena o gravilla hasta sobrepasar la altura de tongada prevista,
para proteger los tubos en las operaciones de extendido del resto de la tongada
con la maquinaria.
• Primera lectura de cotas de las puntas de los tubos de medición
• Extendido de la tongada y compactación, tomando las precauciones necesarias
para evitar dañar los tubos. El compactador no debe acercarse a más de medio
metro del tubo y éstos deberán estar señalizados con pintura o tener incorporados
una banderola para señalizar su posición.
• Segunda lectura de cotas de las puntas de los tubos de medición
• Empalme de nuevos módulos, ejecución del relleno de protección, extendido de
una nueva tongada, compactación y nuevas lecturas.
Durante el proceso de realización de la precarga se ha de tomar densidades in situ y la
altura de precarga que se ejecute ha de ser consecuente con estas densidades.
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5.3.3. Nivelaciones topográficas:
Las nivelaciones topográficas para dar cota a los extremos de los tubos se
efectuarán de acuerdo con los siguientes criterios:
• Una lectura inmediatamente después de colocar el relleno de protección inicial.
• Durante el período de espera, una lectura semanal hasta que el asiento diferencial
entre lecturas sea inferior a 1 cm, en cuyo caso se aumentará a una lectura cada
dos semanas. Si la lectura quincenal diera un asiento diferencial inferior a 1 cm,
podría aumentarse la cadencia a una lectura mensual.
• Si durante el período de auscultación se producen lluvias intensas, será necesario
registrarlo convenientemente, así como volver temporalmente a efectuar lecturas
con cadencia de una vez a la semana.
• La precisión en la realización de esta medición será de 0,5 mm.
Las bases de medida que se utilicen para medir los asientos de las placas, deberán
estar fuera de la zona de influencia de los asientos debidos a cargas motivadas por equipos o
rellenos de la obra. Las bases de medida se chequearán periódicamente desde bases más
lejanas que ofrezcan la garantía de ser fijas.
Una vez terminada la precarga y el período de espera, deberán situarse hitos
topográficos sobre la coronación de la explanada para continuar la auscultación. Se situarán
en las proximidades de las placas, en 1 ó 2 de ellas (para no ser influidas por las varillas)
5.4. DISPOSICIONES CONSTRUCTIVAS
La precarga se realizará antes de la ejecución del firme.
El relleno de la explanada se realizará de tal forma que se avanzará en el vertido
desplazando los fangos hacia la zona donde menos importe tener asientos en el futuro. Para
minimizar este efecto se deberá dejar más tiempo la precarga en estas zonas.
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6. CONCLUSIONES
Por su economía y debido a la excedencia de materiales en la obra, a la existencia de
fangos superficiales y disponer de tiempo suficiente, se considera que la mejor solución para
llevar a cabo la compactación de la explanada es la precarga.
Esta precarga se ejecutará de acuerdo a los criterios recogidos en el presente informe.
La precarga podrá ser retirada cuando se estime que los asientos en un mes vayan a
ser inferiores a 1 cm.
Madrid, 5 de Abril de 2006
VºBº
Germán Burbano Juana
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Jefe del Servicio de Geotecnia.
Dragados S.A. Dirección Técnica.
Fdo.
Manuel Pita Olalla
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Servicio de Geotecnia.
Dragados S.A. Dirección Técnica.
Tratam
iento de Consolidación de Rellenos. Term
inación Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia.
Dirección Técnica. Servicio de G
eotecnia.
Pág. 17 de 18
PLA
NTA
GEN
ERA
L DE SITU
AC
IÓN
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ECO
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CIM
IENTO
S
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Dirección Técnica. Servicio de Geotecnia. Pág. 18 de 18
SECCIONES TIPO
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com
TRABAJOS DE GEOTECNIA EN EL PUERTO DE ALCUDIA
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com
PERFIL LITOLÓGICO DE LOS SONDEOS.
Laboratorio acreditado enEHA Hormigón armado
GTC Sondeos-GeotécniaGTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
Referencia: 48160/60436/003 Sondeo nº 1Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Inicio: 16/06/06Obra: Terminación muellle poniente Puerto de Alcúdia Sonda y equipo: Tecoinsa TP 50 D
Cota:
Penetración dinámica SPTPeso maza Altura caida63.5 Kg 75 cm
0 0,0
SPT PC 0,61 Arena limosa grisácea con gravas y Cota: 1,00 m 1,0
algunas conchas (2,2m) (5-5/4-2)1,5
2 1,8
3 M.I.Cota: 3,80 m
Limo arcilloso con arena fina y alguna (4-1/1-0) 3,84 grava esporádica. Aumenta la proporción 3,3
de arena a partir de 5,2 m (6,5m)
5
M.I. 6 Cota: 6,00 m 6,0
(2-3/3-11)
7 Limo arcillomargoso gris claro con gravasangulosas margosas: marga muy 7,4trinchada y degradada (7,3m) SPT PA 7,8
8 Limo arcillomargoso verdoso, cementado Cota: 8,00 m 8,0hacia la base ( 8,4m) (18-50Rz/x-x) 8,4
27 cm 8,79 Gravas y bolos de caliza margosa gris con
grietas recristalizadas (9,5m)9,5
10Fin de sondeo 9,50 m
11
12
Sondista: Tomeu Muntaner Geólogo: Jorge Gairín
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.comLos resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistemade Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Prof
undi
dad
en m
.
CARACTERES LITOLOGICOS
Naturaleza delterreno
Perfillitológico
Niv
el fr
eatic
o ENSAYOS DE CAMPO
Perd
ida
de a
gua
Inal
tera
da
SPT
Test
igo
R.Q
.D.
Man
iobr
a
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Nº de golpes para avanzar
Laboratorio acreditado enEHA Hormigón armado
GTC Sondeos-GeotécniaGTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
Referencia: 48160/60436/003 Sondeo nº 2Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Inicio: 28/06/06Obra: Terminación muellle poniente Puerto de Alcúdia Sonda y equipo: Tecoinsa TP 50 D
Cota:
Penetración dinámica SPTPeso maza Altura caida63.5 Kg 75 cm
0 0,00,10,3
1 0,5 0,60,8
Gravillas, gravas, limo y arena (4,0m) SPT PC 1,22 Cota: 1,50 m 1,5
(5-3/3-4)
3 SPT PA 3,0Cota: 3,00 m(3-3/5-3)
4 4,0
SPT PA5 Arena limosa fina color gris (6,3m) Cota: 5,00 m 5,0
(0-0/0-0)5,6
66,36,5
7 Bolos y gravas de caliza gris (7,3m) 6,66,7
Limo arcilloso verdoso con gravas (8,0m) SPT PA 7,08 Cota: 8,00 m 7,4
Caliza gris fracturada (bolos) (8,2m) (18-50Rz/x-x) 7,827 cm 8,2
9 Fin de sondeo 8,20 m
10
11
12
Sondista: Tomeu Muntaner Geólogo: Jorge Gairín
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.comLos resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistemade Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Prof
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CARACTERES LITOLOGICOS
Naturaleza delterreno
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Nº de golpes para avanzar
Laboratorio acreditado enEHA Hormigón armado
GTC Sondeos-GeotécniaGTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
Referencia: 48160/60436/003 Sondeo nº 3Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Inicio: 29/06/06Obra: Terminación muellle poniente Puerto de Alcúdia Sonda y equipo: Tecoinsa TP 50 D
Cota:
Penetración dinámica SPTPeso maza Altura caida63.5 Kg 75 cm
0 0,00,20,5
1 Gravillas, gravas, limo y arena (1,9m) 0,71,0
SPT PC 1,12 Cota: 1,60 m 1,2
2,0 (4-5/5-3) 1,31,6
3 SPT PA 1,9Cota: 3,80 m(1-0/0-0) 3,8
4
5 Arena limosa fina color gris con restos 5,0orgánicos marinos (6,5m) SPT PA
Cota: 6,90 m 5,56 (16-36/50Rz-x)
44 cm 6,36,5
7 6,86,9
Limo amarillento con gravas y arena 7,48 (9,0m) 7,8
8,4
9 9,0
Fin de sondeo 9,00 m10
11
12
Sondista: Tomeu Muntaner Geólogo: Jorge Gairín
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.comLos resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistemade Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Prof
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CARACTERES LITOLOGICOS
Naturaleza delterreno
Perfillitológico
Niv
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8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Nº de golpes para avanzar
Laboratorio acreditado enEHA Hormigón armado
GTC Sondeos-GeotécniaGTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
Referencia: 48160/60436/003 Sondeo nº 4Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Inicio: 3/07/06Obra: Terminación muellle poniente Puerto de Alcúdia Sonda y equipo: Tecoinsa TP 50 D
Cota:
Penetración dinámica SPTPeso maza Altura caida63.5 Kg 75 cm
0 0,00,20,4
1 Gravillas, gravas y arena limosa (6,7m) 0,91,2
1,4 SPT PC2 Cota: 1,20 m 2,0
(4-5/2-4)2,8
3
4SPT PCCota: 4,60 m 4,6
5 (15-18/6-7) 4,85,2
6SPT PC 6,3Cota: 6,60 m 6,7
7 Arcilla con gravas y arena (7,4m) (38-13/10-50Rz) 6,955 cm 7,2
Gravas gruesas (7,8m) 7,48 Arena limosa con gravas (8,4m) 7,8
Limo gris con gravas y arena (8,7m) 8,79
9,3Caliza gris fracturada con recristallizacio- 9,7
10 nes (gravas y bolos) (10,5m)
10,511
Fin de sondeo 10,50 m
12
Sondista: Tomeu Muntaner Geólogo: Jorge Gairín
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.comLos resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistemade Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Prof
undi
dad
en m
.
CARACTERES LITOLOGICOS
Naturaleza delterreno
Perfillitológico
Niv
el fr
eatic
o ENSAYOS DE CAMPO
Perd
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Test
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10,0
11,0
12,0
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Nº de golpes para avanzar
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com
FOTOGRAFÍAS.
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
A.4 FOTOGRAFÍAS Sondeo 1
Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 1
de 0.0 a 3.0 m
Caja 2
de 3.0 a 6.0 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
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VSF Pavimento de carreteras
Sondeo 1
Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 3
de 6.0 a 9.0 m
Caja 4
de 9.0 a 9.5 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
A.4 FOTOGRAFÍAS Sondeo 2
Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 1
de 0.0 a 3.0 m
Caja 2
de 3.0 a 6.0 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
Sondeo 2
Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 3
de 6.0 a 8.2 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
A.4 FOTOGRAFÍAS Sondeo 3
Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 1
de 0.0 a 3.0 m
Caja 2
de 3.0 a 6.0 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
Sondeo 3
Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 3
de 6.0 a 9.0 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
A.4 FOTOGRAFÍAS Sondeo 4
Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 1
de 0.0 a 3.0 m
Caja 2
de 3.0 a 6.0 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotécnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
Sondeo 4 Referencia: 48160/60436/001 Peticionario: UTE SENER-SGS TECNOS S.A. Obra: Terminación muelle poniente Puerto Alcúdia
Caja 3
de 6.0 a 9.0 m
Caja 4
de 9.0 a 10.5 m
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com
ENSAYOS DE LABORATORIO.
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotecnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
REFERENCIA: PETICIONARIO: OBRA: MUESTRA:
*48193/060436/005* SGS TECNOS S.A. TERMINACION MUELLE PONIENTE PTO ALCUDIA TESTIGO SONDEO 1 A 1.0m
RESULTADO DE LOS ENSAYOS REALIZADOS
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103-101-95
TAM ICES UNE 40 25 15 13 10 8 6,3 4,76 2 1 0,6 0,3 0,15 0,08% QUE PASA 100 100 88 84 79 78 73 70 58 50 43 36 28 22
LIMITES ATTERBERG UNE 103-104-93 /103-103-94 CLASIFICACION CASAGRANDELímite Líquido - SM Arenas limosasLímite Plástico -Indice de plasticidad N.P. No Plástico CARBONATOS UNE 103-200-93Código equipo: 5-129 - % CO3Ca
Código equipo: 5-130
HUMEDAD UNE 103-300-93 DENSIDAD HUMEDA UNE 103-301-9410,5 % - g/cm3
SULFATOS UNE 103-202-95 DENSIDAD SECA UNE 103-301-94- - g/cm3
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Tamiz UNE
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Observaciones: Palma de Mallorca a 7 de julio de 2006
Catalina Moll Martorell Cristina Maestre Vicens Departamento Técnico Dirección Técnica de Ensayos
IE009 Rev9
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotecnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
REFERENCIA: PETICIONARIO: OBRA: MUESTRA:
*48192/060436/004* SGS TECNOS S.A. TERMINACION MUELLE PONIENTE PTO ALCUDIA TESTIGO SONDEO 1 A 3.6m
RESULTADO DE LOS ENSAYOS REALIZADOS
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103-101-95
TAMICES UNE 40 25 15 13 10 8 6,3 4,76 2 1 0,6 0,3 0,15 0,08% QUE PASA 100 100 100 100 100 100 100 100 99 99 98 97 94 86
LIMITES ATTERBERG UNE 103-104-93 /103-103-94 CLASIFICACION CASAGRANDELímite Líquido 39,5 CL ArcillasLímite Plástico 23,8Indice de plasticidad 15,7 CARBONATOS UNE 103-200-93Código equipo: 5-129 - % CO3Ca
Código equipo: 5-130
HUMEDAD UNE 103-300-93 DENSIDAD HUMEDA UNE 103-301-9456,4 % - g/cm3
SULFATOS UNE 103-202-95 DENSIDAD SECA UNE 103-301-94- - g/cm3
0102030405060708090
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Tamiz UNE
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0102030405060708090
100
0,010,1110100
Tamiz UNE
% q
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Observaciones: Palma de Mallorca a 7 de julio de 2006
Catalina Moll Martorell Cristina Maestre Vicens Departamento Técnico Dirección Técnica de Ensayos
IE009 Rev9
Camino de Jesús, 113 07011 Palma de Mallorca t. 971 790 150 f. 971 790 712 [email protected] www.laboratoriobalear.com Los resultados contenidos en informe sólo afectan al material sometido a ensayo y no podrán ser reproducidos sin la aprobación por escrito. Laboratorio acreditado por el Govern Balear en control de Hormigón Armado y sus Componentes, Ensayos de suelo in situ, Geotécnia, ensayos de Mecánica de Suelos, Control de Firmes Flexibles y Bituminosos y sus Materiales Constituyentes. Registrado con los números 02008HA00, 02004GTC03, 02009SE01 y 02016VSF03. Autorizado por el Ministerio de Industria para la realización de ENSAYOS DE DENSIDAD IN SITU, MÉTODO NUCLEAR, referencia IRA 1973, Sistema de Calidad Certificado por AENOR conforme a la NORMA ISO9001/2000 con Registro de Empresa Nº.0244/2000
Laboratorio acreditado en EHA Hormigón armado
GTC Sondeos-Geotecnia GTL Mecánica de suelos
VSF Pavimento de carreteras
REFERENCIA: PETICIONARIO: OBRA: MUESTRA:
*48194/060436/006* SGS TECNOS S.A. TERMINACION MUELLE PONIENTE PTO ALCUDIA INALTERADA SONDEO 1 A 6.0m
RESULTADO DE LOS ENSAYOS REALIZADOS
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO UNE 103-101-95
TAMICES UNE 40 25 15 13 10 8 6,3 4,76 2 1 0,6 0,3 0,15 0,08% QUE PASA 100 100 89 85 82 79 76 74 68 64 59 55 49 42
LIMITES ATTERBERG UNE 103-104-93 /103-103-94 CLASIFICACION CASAGRANDELímite Líquido - SM Arenas limosasLímite Plástico -Indice de plasticidad N.P. No Plástico CARBONATOS UNE 103-200-93Código equipo: 5-129 - % CO3Ca
Código equipo: 5-130
HUMEDAD UNE 103-300-93 DENSIDAD HUMEDA UNE 103-301-9433,8 % 1,47 g/cm3
SULFATOS UNE 103-202-95 DENSIDAD SECA UNE 103-301-94- 1,10 g/cm3
0102030405060708090
100
0,010,1110100
Tamiz UNE
% q
ue p
asa
0102030405060708090
100
0,010,1110100
Tamiz UNE
% q
ue p
asa
Observaciones: Palma de Mallorca a 7 de julio de 2006
Catalina Moll Martorell Cristina Maestre Vicens Departamento Técnico Dirección Técnica de Ensayos
IE009 Rev9
ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA
DE LOS RELLENOS DE LAS NUEVAS EXPLANADAS EN LOS
MUELLES DE PONIENTE EN EL PUERTO DE ALCUDIA
(MALLORCA).
Documento nº: PO1015G-NT-0012
Edición: 1
Fecha: 09-10-2006
Nombre Firma Fecha
Realizado Xavier Ametller 23-08-2006
Revisado Pedro Vila
Aprobado Pedro Vila
P1015G-NT0012_01
Revisión:
Fecha:09/10/06
Hoja Nº 1 de 35
OBRA: “Terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia”. Exp. P.O. 939-G
ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LOS
RELLENOS DE LAS NUEVAS EXPLANADAS EN LOS MUELLES DE
PONIENTE EN EL PUERTO DE ALCUDIA (MALLORCA).
ÍNDICE
1. INTRODUCCIÓN ...........................................................................................................................2 2. DATOS DEL ASIENTO PRODUCIDO .........................................................................................4 3. CARACTERIZACIÓN DEL SUELO. DETERMINACIÓN DE LOS PRINCIPALES
PARÁMETROS GEOTÉCNICOS .............................................................................................................10 4. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS MEDIANTE ELEMENTOS FINITOS .....12 4.1 Eje 1. Placas de carga 1 y 2............................................................................................................13 4.2 Eje 2. Placas de carga 3, 4 y 5........................................................................................................15 4.3 Eje 3. Placas de carga 6, 7 y 8........................................................................................................18 4.4 Eje 4: Placas 9 y 10 ........................................................................................................................20 5. FORMULACIÓN DE VERRUIJT. HOJA DE CÁLCULO..........................................................21 5.1 Eje 1 ...............................................................................................................................................21 5.2 Eje 2 ...............................................................................................................................................21 5.3 Eje 3 ...............................................................................................................................................22 5.4 Estación Marítima (Eje 4) ..............................................................................................................25 6. CONCLUSIONES .........................................................................................................................27
APEÉNDICE 1: PERFIL LITOLÓGICO DEL RELLENO
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
1. INTRODUCCIÓN
El presente documento tiene por objeto el análisis de la evolución de los asientos hasta la fecha 18 de
noviembre de 2006 en el Puerto de Alcudia debido a la precarga que se está realizando en los ejes que a
continuación se definen.
La información disponible para la realización de la presente nota técnica es la que a continuación se
enumera:
• Informe del LBC (Laboratorio Balear para la Calidad) en el que se adjuntan dos ensayos
edométricos para el sondeo 1 y el sondeo 3.
• Informe del LBC con título “Trabajos de Geotecnia en el Puerto de Alcudia” en el que se adjuntan
los perfiles litológicos de los sondeos 1, 2, 3 y 4 y sus curvas granulométricas.
• Hoja Excel con la evolución de los asientos hasta la fecha 18/10/2006.
A partir de la planta general de la precarga (Ver Figura 1) se han establecido cuatro ejes significativos para
el análisis de los asientos:
• Eje 1. Formado por la alineación de las placas de carga 1 y 2 (Sondeo 1).
• Eje 2. Formado por la alineación de las placas de carga 3, 4 y 5 (Sondeo 2).
• Eje 3. Formado por la alineación de las placas de carga 6, 7 y 8 (Sondeo 3).
• Eje 4. Entre las placas de carga 9 y 10 (Sondeo 4).
En el Apéndice 1 a la presente Nota Técnica se recoge el perfil litológico determinado a partir de los
sondeos realizados.
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
Figura 1. Ejes establecidos para el análisis.
Una vez planteada la geometría, se procede a realizar un primer modelo global del problema utilizando el
método de los elementos finitos implementado en el programa PLAXIS. Una vez realizado el mallado y
definidas las cargas, se procede a realizar un primer análisis del que se obtienen unos resultados previos
que serán contrastados con los métodos de la bibliografía clásica (“Geotecnia y Cimientos”, J. Salas)
basados en la formulación propuesta por Verruijt implementada en un hoja de cálculo.
En el presente documento se revisarán y actualizarán las conclusiones tomadas en la Nota técnica 1 en la
que se analizaba exclusivamente el eje 1. El eje 4 (placas de carga 9 y 10) no será objeto de análisis en el
presente documento.
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
2. DATOS DEL ASIENTO PRODUCIDO
En la siguiente tabla se adjuntan los valores obtenidos en el control de asientos. Los valores de la tabla
corresponden a los asientos calculados a partir de coordenadas z determinadas in situ.
Eje 1 (m) Eje 2 (m) Eje 3 (m) Tiempo1
(días) Placa 1 Placa 2 Placa 3 Placa 4 Placa 5 Placa 6 Placa 7 Placa 8
1 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
2 0,016 0,039 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
4 0,037 0,053 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000
5 0,046 0,059 0,001 0,004 0,001 0,000 0,000 0,000
6 0,047 0,062 0,003 -0,005 -0,002 0,000 0,000 0,000
7 0,048 0,064 0,006 -0,003 -0,002 0,000 0,020 0,050
12 0,065 0,090 0,010 0,014 0,002 0,000 0,020 0,043
13 0,071 0,095 0,013 0,019 0,004 0,000 0,020 0,043
14 0,074 0,102 0,015 0,018 0,005 -0,011 0,021 0,046
15 0,077 0,102 0,014 0,016 0,009 -0,011 0,022 0,055
18 0,073 0,099 0,022 0,028 0,014 -0,001 0,020 0,045
19 0,070 0,101 0,022 0,034 0,016 -0,003 0,017 0,055
21 0,070 0,102 0,022 0,036 0,020 -0,009 0,031 0,050
29 0,067 0,098 0,025 0,042 0,024 -0,008 0,033 0,051
36 0,070 0,107 0,027 0,049 0,026 -0,011 0,035 0,052
49 0,072 0,109 0,028 0,052 0,029 -0,005 0,040 0,056
63 0,073 0,111 0,032 0,060 0,033 0,003 0,048 0,056
72 0,070 0,107 0,030 0,056 0,028 0,007 0,050 0,058
77 0,075 0,115 0,038 0,065 0,037 0,005 0,053 0,057
84 0,075 0,115 0,038 0,066 0,037 0,006 0,053 0,058
90 0,071 0,106 0,030 0,064 0,034 0,005 0,051 0,060
97 0,071 0,107 0,039 0,063 0,036 0,006 0,050 0,061
105 0,076 0,112 0,039 0,069 0,038 0,006 0,049 0,062
Tabla 1. Asientos acumulados para los ejes 1, 2 y 3
Como se puede observar en la anterior tabla existe cierta desviación entre los asientos producidos en las
placas que pertenecen a un mismo eje, en especial para el eje 3. Sin embargo, para el resto de ejes, la
desviación no es lo suficientemente significativa como para pensar en un comportamiento heterogéneo del
terreno. Probablemente, los efectos de proximidad entre las distintas precargas explican el comportamiento
y evolución de las mismas.
1 El día 1 corresponde, según los datos disponibles, a la fecha 7/07/2006.
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DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
Eje 4 Tiempo2
(días) Placa 7 Placa 9 Placa 10
4 0,000
5 0,000
6 0,105
7 0,001
12 0,049
13 0,000 0,045
14 0,001 0,045
15 0,002 0,000 0,055
18 0,010 0,021 0,065
19 -0,003 -0,005 0,059
21 0,011 -0,002 0,061
29 0,013 0,002 0,066
36 0,015 0,009 0,064
43 0,019 0,010 0,064
49 0,020 0,015 0,065
63 0,028 0,015 0,063
72 0,030 0,016 0,070
77 0,033 0,014 0,066
84 0,033 0,014 0,070
90 0,031 0,013 0,072
97 0,030 0,018 0,072
105 0,029 0,018 0,072
125 0,166 0,154
128 0,166 0,154
132 0,185 0,171
135 0,175 0,163
139 0,180 0,166
142 0,179 0,165
146 0,180 0,165
159 0,184 0,179
187 0,184 0,179
Tabla 2: Asientos acumulados para el eje 4
A continuación se muestran los asientos de las placas de carga relativas a cada eje de cálculo.
2 El día 1 corresponde, según los datos disponibles, a la fecha 7/07/2006.
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DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_eje1
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
As
ien
to (
m)
Placa 1 Placa 2
Figura 2. Evolución de los asientos para el eje 1
A tenor de los valores de campo y confirmando lo indicado en la Nota Técnica anterior (análisis de las
placas de carga 1 y 2) el terreno subyacente al eje 1 ha alcanzado un grado de consolidación suficiente
como para no experimentar un asiento mayor. En el siguiente apartado se realizarán las comprobaciones
para confirmar lo anunciado mediante la modelización numérica con el programa PLAXIS y la hoja de
cálculo realizada por SENER (hoja que integra la formulación de Verruijt para el cálculo de asientos del
terreno).
>Asientos Alcudia_eje2
-0,01
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
As
ien
to (
m)
Placa 3 Placa 4 Placa 5
Figura 3. Evolución de los asientos para el eje 2
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
Los asientos producidos en las placas que conforman el eje 2 (placas 3, 4 y 5) presentan un
comportamiento similar en lo que respecta al asiento relativo y la evolución del mismo. Sin embargo, la
placa 4 (ubicada entre las placas 3 y 5) presenta un asiento absoluto mayor. Esta circunstancia es
razonable, a priori del análisis analítico, debido al efecto tridimensional de los contornos o bordes de
precarga que limitan el asiento para las placas alejadas de la zona central.
Figura 4. Ubicación de la placa de carga 4.
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_eje3
-0,02
-0,01
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)A
sie
nto
(m
)
Placa 6 Placa 7 Placa 8
Figura 4. Evolución de los asientos para el eje 3
Los asientos observados en el eje 3 presentan una elevada desviación. Por su lado, la placa 6 apenas
experimenta asiento (6 mm), mientras que las placas 7 y 8 desarrollan un asiento absoluto similar (5,5 cm
aproximadamente) pero presentan comportamiento y evolución distintos. Todas estas circunstancias
tratarán de ser razonadas en la medida que los modelos de elementos finitos y la teoría permitan. Sin
embrago, la razón que a primera vista explica este comportamiento anómalo es una incorrecta toma de
datos.
Los valores de la placa 6 reflejan una incorrecta toma de datos al no reflejar ningún tipo de asiento más allá
de la cota 0 hasta pasados 20 días desde el inicio de la precarga. Esta circunstancia se estudiará en los
próximos apartados.
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
Asientos Acumulados Eje 4
-5,000
0,000
5,000
10,000
15,000
20,000
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 7 Placa 9 Placa 10
Figura 5: Evolución de los asientos para el eje 4
Los asientos observados en el eje 4, situados en la zona de la segunda fase de precarga (7 m en la Estación
Marítima) presentan un asiento similar, con valores del orden de 18 cm. Por su lado, la placa 9, situada
fuera de la zona de precarga, apenas experimenta asiento (2 cm).
En todo caso, si bien resulta observable, a priori, una estabilización de los asientos al final de la precarga,
para las placas 7 y 9 se aprecia como los datos recogidos no registran el asiento inicial del relleno, hecho
ya observado en el resto de ejes (sobretodo los ejes 2 y 3), lo que conlleva una cierta incertidumbre repecto
a la determinación del asiento total alcanzado.
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
3. CARACTERIZACIÓN DEL SUELO. DETERMINACIÓN DE LOS PRINCIPALES
PARÁMETROS GEOTÉCNICOS
En primer lugar, en base a los cuatro sondeos realizados en la zona, se ha elaborado un perfil litológico
para modelizar el terreno subyacente a cada uno de los ejes de la precarga. El nivel freático se sitúa a 1,2
metros de la cota del terreno natural. Los resultados se resumen a continuación:
Profundidad (m) Material Observaciones relativas a
asientos
EJE 1
0 a 3,5 Gravillas, grava, limo y
arena Deformable
3,5 a 7,5 Arena limosa Deformable
7,5 a 9,5 Limo arcilloso Deformable
9,5 a fondo Caliza Indeformable
EJE 2
0 a 4,2 Gravillas, grava, limo y
arena Deformable
4,2 a 7,5 Arena limosa Deformable
7,5 a 8,1 Limo arcilloso Deformable
8,1 a fondo Caliza Indeformable
EJE 3
0 a 1,9 Gravillas, grava, limo y
arena Deformable
1,9 a 6,7 Arena limosa Deformable
6,7 a 8,6 Limo arcilloso Deformable
8,6 a fondo Caliza Indeformable
EJE 4
0 a 7 Gravillas, grava, limo y
arena Deformable
7 a 8,7 Cantos calcareos con limos Deformable
8,6 a fondo Caliza Indeformable
Tabla 3. Modelización del terreno para los ejes de cálculo
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Hoja Nº 11 de 35
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
En base a la información disponible, se recogen a continuación los parámetros geotécnicos empleados para
la estimación del asiento para cada uno de los materiales de la tabla anterior:
Parámetro Símbolo Gravillas,
grava, limo y arena
Arena limosa Limo arcilloso Caliza
Índice de compresión Cc 0,25 0,3 0,35
Índice de entumecimiento Cs 0,025 0,033 0,035
Peso específico saturado
γ (kN/m3) 20 19 20
Índice de poros inicial eo 0,75 0,8 0,8
Coeficiente de consolidación Cv (m
2/s) 1,8 E-05 1,5 E-05 6,5 E-06
Módulo de deformación edométrico
Em (kN/m2) 1600 1500 650
Permeabilidad del suelo ky=kx (m/s) 1,00 E-07 1,00 E-07 1,00 E-07
SU
BS
TR
AT
O IN
DE
FO
RM
AB
LE
Tabla 4. Parámetros adoptados para el cálculo del asiento en todos los ejes.
Los mismos parámetros anteriores se han utilizado para crear un modelo en 2D mediante el programa
PLAXIS para simular la precarga.
x
y
A A
0 12 3
4 56 78 9
Figura 6. Modelización en PLAXIS de la precarga
La carga se ha modelizado como un material (fango) con peso específico de 18 kN/m3 y 1,5 m de altura de
precarga.
En el siguiente apartado se analizan los resultados obtenidos mediante el programa PLAXIS y la hoja de
cálculo elaborada por SENER.
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DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
4. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS MEDIANTE ELEMENTOS FINITOS
El modelo empleado ha sido el Soft-Soil Model (suelos blandos) debido a la naturaleza de los materiales
presentes en el puerto de Alcudia. Los principales parámetros que rigen el comportamiento de un suelo
tipo Soft-Soil son los coeficientes lambda (λ) y kappa (κ) que se relacionan con el índice de consolidación
(cc) y el de entumecimiento (cs) mediante las siguientes expresiones:
)1(3,2 oc ec +⋅⋅= λ
)1(23,2
os ec +⋅⋅⎟⎠⎞
⎜⎝⎛= κ
Gracias a la relación indicada en las anteriores expresiones, resulta muy apropiado utilizar este tipo de
modelo al disponer de los índices cc y cs de los ensayos edométricos.
El proceso de la precarga se ha modelizado mediante la definición de dos fases:
• Fase 1. Fase plástica correspondiente al asiento instantáneo producido por la precarga.
• Fase 2. Proceso de consolidación de duración hasta la fecha de la que se disponen datos. (105
días). También se ha tenido en cuenta lo siguiente:
o Para el eje 1, la precarga empieza el día 1 y se retira el 49.
o Para el eje 2, la precarga empieza el día 13 y se retira el 97.
o Para el eje 3, la precarga empieza el día 36 y se retira el 105.
Asimismo, se ha realizado otra simulación mediante el modelo de Mohr-Coulomb (con los parámetros
geotécnicos de la Tabla 4) para contrastar los resultados y obtener información útil para el análisis de
resultados.
En todos los resultados, que a continuación se desarrollan, deberán tenerse en cuenta las siguientes
hipótesis:
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Fecha:09/10/06
Hoja Nº 13 de 35
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
• Plaxis 2D modeliza franjas de terreno infinitas por lo que el efecto de los bordes no se puede tener
en cuenta. La experiencia en este tipo de análisis demuestra que el asiento esperado puede llegar a
diferir del calculado entre un 10 y un 35%, según el caso de estudio.
• La sección tipo empleada es una simplificación que podría no corresponder con lo que realmente
se encuentra en el terreno subyacente a la precarga.
• Los resultados deberán considerarse puramente orientativos, por lo que los valores observados en
el campo deberán ser analizados y revisados constantemente.
4.1 Eje 1. Placas de carga 1 y 2
Se recogen a continuación las gráficas de los asientos obtenidos en el modelo realizado en PLAXIS.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0,18
0 10 20 30 40 50
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 1 Placa 2 Plaxis original
Figura 7. Asientos calculados.
Como se puede observar en la anterior figura, la componente del asiento correspondiente al asiento
instantáneo es mucho mayor que la observada en el puerto. Sin embargo, según los resultados de PLAXIS
el grado de consolidación del terreno es mayor del 97% por lo que solamente cabría esperar asientos de
tipo secundario que, en magnitud, serían del orden milimétrico. Además, se observa una fuerte componente
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Revisión:
Fecha:09/10/06
Hoja Nº 14 de 35
OBRA: “Terminación de los Muelles de Poniente del Puerto de Alcudia”. Exp. P.O. 939-G
ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
de recuperación elástica del terreno que, aunque a un ritmo de recuperación mayor que la que presenta la
realidad observada en el campo, se aproxima al asiento observado en el campo.
Por otra parte, y como ya se ha mencionado en las hipótesis del apartado anterior, el asiento calculado
puede llegar a diferir un 30% del realmente esperado debido al efecto de los bordes, el reparto asimétrico
de tensiones en el terreno o la mejora de las propiedades del terreno al aumentar la profundidad
(especialmente el índice de consolidación o el módulo edométrico). En el siguiente gráfico se ha
representado el 30% del asiento anteriormente calculado que coincide de forma aproximada con los
resultados de la placa 2.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0,18
0 10 20 30 40 50 60
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 1 Placa 2 Plaxis original Plaxis modif icado
Figura 8. Asientos Alcudia.
Otra información obtenida en PLAXIS es la relativa a conocer hasta qué profundidad llega el incremento
de tensión producido por el efecto de la precarga. Este valor será fundamental para poder calibrar el
modelo según la formulación de Verruijt ya que se podrá considerar que algunos de los materiales no
sufrirán deformación con lo que no contribuirán al asiento en superficie.
Según los resultados obtenidos en el modelo de elementos finitos, se puede concluir que la capa más
superficial (gravillas, grava, limo y arena) se deberá considerar al 100% de su espesor en el cálculo del
asiento y, la capa de arena limosa al 10%. Por su parte, las capas de limo arcilloso y de caliza no
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intervendrán en el cálculo del asiento, aunque la de limo arcilloso sí deberá tenerse en cuenta cuando se
analicen las placas 9 y 10 (las cuales no son objeto de la presente nota técnica).
Figura 9. Influencia de la tensión de la precarga en los materiales (rojo 100-40%; amarillo 20-5%; azul 0%)
4.2 Eje 2. Placas de carga 3, 4 y 5
Se recogen a continuación las gráficas de los asientos obtenidos en el modelo realizado con PLAXIS en
base a las hipótesis planteadas anteriormente en el apartado ¡Error! No se encuentra el origen de la
referencia..
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0,18
0,2
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 3 Placa 4 Plaxis original Placa 5
P1015G-NT0012_01
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Figura 10. Asientos calculados; franja de asiento primario.
Como se puede observar en la figura anterior, la componente del asiento correspondiente al asiento
instantáneo de la curva simulada es mucho mayor que la observada en el puerto (circunstancia que debería
haber sido observada en la toma de datos). Sin embargo, el asiento primario (relacionado con el asiento
producido después de la reacción elástica en el terreno inmediatamente después del asiento instantáneo) es,
en orden de magnitud, similar a los datos de campo. Las franjas discontinuas representadas en el gráfico
indican este asiento primario de consolidación que, junto a la componente instantánea de este valor,
(Vallejo propone que el asiento instantáneo es aproximadamente un 15% del asiento primario de
consolidación) se obtendría un asiento de unos 6 cm, valor muy próximo al observado en el campo.
Por otra parte, y como ya se ha mencionado en las hipótesis del apartado anterior, el asiento calculado
puede llegar a diferir un 30% del realmente esperado. En el siguiente gráfico se ha representado el 30% del
asiento anteriormente calculado (curva “Plaxis modificado”) que coincide de forma aproximada (a
excepción del ya comentado asiento instantáneo) con los resultados del eje 2.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0,18
0,2
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 3 Placa 4 Plaxis original Placa 5 Plaxis modif icado
Figura 11. Asientos eje 2.
A la vista de los resultados, se puede observar como las recuperaciones del terreno (fenómenos de
hinchamiento debido a la capa limosa) son muy similares a las predichas en el modelo (aunque no en el
tiempo de producirse debido al valor de impermeabilidad escogido). Uno de los aspectos más importantes
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a definir es el grado de consolidación al que llega el terreno subyacente a la precarga. Las placas de carga
muestran cierta estabilización del asiento mientras que el modelo Plaxis predice una evolución de los
mismos. Se ha analizado esta circunstancia mediante la realización de otra simulación imponiendo que la
presión de poros en el terreno sea prácticamente nula, con lo que se podrá considerar finalizada la
evolución de asientos.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0 100 200 300 400 500 600 700
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 3 Placa 4 Plaxis modif icado Placa 5 "Plaxis 2.0"
Figura 12. Representación del asiento del eje 2 hasta el fin de los asientos.
En la figura anterior se ha representado la evolución de asientos de las placas 3, 4 y 5 y dos curvas
provenientes de la simulación con el programa Plaxis. La curva “Plaxis modificado” muestra el asiento de
la Figura 11 hasta que la presión de poros es nula mientras que la curva “Plaxis 2.0” muestra la evolución
del asiento de la curva “Plaxis modificado” con el porcentaje de componente instantánea del mismo
observada en el campo (resultados de las placas 1 y 2 satisfactorios). Esta nueva curva se ajusta de manera
muy aproximada a los datos observados para la placa 4. Es difícil justificar el comportamiento de estas
curvas, pero ciñéndonos a los datos disponibles se puede comentar lo siguiente:
• Los datos de campo no reflejan la componente instantánea del asiento; en consecuencia, es difícil
valorar el grado de consolidación del terreno bajo el eje 2.
• Los valores obtenidos mediante simulación prevén asientos del orden de 10 cm (considerando
asiento instantáneo). Los valores modificados sí que se ajustan a la realidad pero no son válidos
para determinar con exactitud el grado de consolidación del terreno. Será en el próximo capítulo,
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una vez calculado analíticamente el asiento, cuando se realicen consideraciones respecto al grado
de consolidación al que ha llegado el terreno.
• Otro factor a tener en cuenta es la permeabilidad del terreno. En promedio, para los estratos de
origen limoso – arenoso, se ha considerado una permeabilidad aproximada de 1,0·E-7 m/s que, en
base a la bibliografía de referencia, se podría tomar como válida una ky de 1,0·E-5 o 1,0·E-6 m/s.
Sin embargo y como práctica habitual en este tipo de análisis, se han tomado todos los parámetros
geotécnicos del lado de la seguridad para proporcionar el asiento máximo en todos los casos. Esta
circunstancia se valorará más detalladamente en el apartado Conclusiones.
4.3 Eje 3. Placas de carga 6, 7 y 8
Se recogen a continuación las gráficas de los asientos obtenidos en el modelo realizado en PLAXIS en
base alas hipótesis planteadas anteriormente en el apartado ¡Error! No se encuentra el origen de la
referencia..
>Asientos Alcudia_comparación
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 6 Placa 7 Plaxis original Placa 8
Figura 13. Asientos eje 3.
Los asientos producidos en este eje presentan una desviación elevada respecto a los valores obtenidos
mediante simulación. Otra vez es la componente del asiento instantáneo la que no parece haber sido
capturada en la toma de datos de campo. A continuación se presenta la curva “Plaxis modificado” que
representa un 30% del valor calculado.
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DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_comparación
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 6 Placa 7 Plaxis original Placa 8 Plaxis modif icado
Figura 14. Asientos eje 3
Los asientos esperados para esta capa son del orden de 13 cm, valor mayor que en los ejes anteriores
debido al aumento de espesor de la capa que contiene una elevada fracción de limos (estrato más
deformable que el resto).
Las consideraciones respecto a las diferencias entre los datos de campo y las simulaciones realizadas son
las mismas que las descritas en el eje 2. Teóricamente, eran de esperar unos asientos mayores en este eje
pero la realidad no lo demuestra así. Los resultados analíticos del siguiente capítulo y las conclusiones
tratarán de argumentar las diferencias existentes entre el modelo y la realidad para los ejes 2 y 3.
Otra circunstancia que podría explicar las diferencias existentes entre los valores calculados sería un error
en la definición del espesor de cada uno de los estratos que conforman el terreno bajo cada eje.
Por otra parte, los datos de campo reflejan que las capas situadas más al noroeste del muelle (placas 1, 3 y
6) presentan asientos menores que las ubicadas en zonas más interiores (2, 5 y 8). Esta circunstancia se
podría explicar si los bordes del muelle donde se realiza la precarga presentasen características litológicas
distintas a las zonas interiores como mayor cantidad de bolos y gravas de orden decimétrico en los bordes.
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DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_eje1
-0,02
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
As
ien
to (
m)
Placa 1 Placa 2 Placa 3 Placa 5 Placa 6 Placa 8
Figura 15. Comparación datos de campo.
4.4 Eje 4: Placas 9 y 10
COMENTARIO DE POR QUÉ NO SE SIMULA
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5. FORMULACIÓN DE VERRUIJT. HOJA DE CÁLCULO
5.1 Eje 1
A continuación se muestran los resultados obtenidos basados en la formulación de Verruijt para el cálculo
de asientos con las consideraciones realizadas anteriormente.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0,18
0 10 20 30 40 50 60
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 1 Placa 2 Plaxis original Plaxis modificado Verruijt
Figura 16. Comparación de los asientos. Eje 1.
El asiento calculado mediante la formulación de Verruijt coincide de forma muy precisa con el obtenido
mediante el método de los elementos finitos. Sin embargo, en este caso el cálculo del asiento tampoco
coincide con el observado en el trabajo de campo. No obstante, el grado de consolidación es muy próximo
al 100% por lo que no habría que esperar asientos de tipo secundario. Este tipo de formulación está muy
indicada par el cálculo del grado de consolidación del terreno.
5.2 Eje 2
Los asientos del eje 2 se indican en la Figura 17:
P1015G-NT0012_01
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DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0,18
0,2
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 3 Placa 4 Plaxis original
Placa 5 Plaxis modif icado Verruijt
Figura 17. Comparación de los asientos. Eje 2
La formulación de Verruijt predice que el asiento a los 25 días después del inicio de la precarga ya debería
ser superior al 95%. Los datos de campo, a pesar de presentar una estabilización más que notable en lo que
se refiere a la evolución del asiento, no permiten definir con exactitud el grado de consolidación del terreno
Como se indicaba en apartados anteriores, la falta de un registro del asiento instantáneo sólo permite
realizar estimaciones del estado actual del grado de consolidación del terreno subyacente al eje 2.
Como valor indicativo, se ha calculado que el asiento necesario para alcanzar un grado de consolidación
del 95% para el eje 2 sería de 0,8 cm (a añadir a los 6 cm actuales acumulados), con un incremento de
tiempo de precarga no inferior a los 29 días. Consecuentemente, el asiento final para la placa 4 debería ser
de aproximadamente 7 cm por lo que el grado de consolidación actual de este eje se podría considerar que
es del 90%. Este valor viene supeditado a la consideración que se produjo un asiento instantáneo que no
fue observado en el campo con lo que las medidas observadas se refieren fundamentalmente al proceso de
consolidación del terreno una vez superada la primera fase del asiento.
En el apartado Conclusiones se realizará un análisis de sensibilidad de los parámetros de cálculo para
contrastar la predicción realizada (en especial de la permeabilidad).
5.3 Eje 3
La Figura 18 muestra los resultados obtenidos para el eje 3.
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DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_comparación
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 6 Placa 7 Plaxis originalPlaca 8 Plaxis modif icado Verruijt
Figura 18. Comparación de los asientos. Eje 3
En este caso, se observan dos circunstancias decisivas para determinar el grado de consolidación del
terreno bajo el eje 3:
• El asiento acumulado de la placa 6 muestra una estabilización del mismo ya que en 40 días apenas
ha experimentado evolución alguna.
• Las placas 7 y 8 muestran una evolución parecida, presentando asimismo síntomas de
estabilización del asiento acumulado. Los registros de campo muestran que el asiento se ha
estancado ya que en los últimos 30 días éste no se ha visto incrementado.
Otro factor a tener en cuenta es la incidencia de las precargas próximas a este eje (concretamente las
realizadas en el eje 1 y el 2). La práctica habitual en este tipo de análisis permite establecer que el ángulo
de reparto de tensiones bajo una precarga rectangular es de 1H:2V. Por este motivo, es razonable pensar
que el asiento observado en este eje es menor que en el resto ya que mientras se precargaban los ejes 1 y 2,
parte del terreno subyacente a las placas que definen el eje 3 se veía sometido a un cierto estado tensional.
En base a esta hipótesis y considerando como buena la relación existente entre el asiento instantáneo y el
primario de consolidación del eje 1, se puede establecer que el grado de consolidación del eje 3 es del
90%.
Por otra parte y para contrastar el resultado obtenido, se ha realizado una regresión logarítmica en la que se
compara el ritmo de evolución del asiento (m/día) de todos los datos para todas las placas y se observa que
P1015G-NT0012_01
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el ritmo del asiento disminuye de forma muy considerable a partir de los 60 días de precarga, valor ya
alcanzado para el eje 3 que se correlaciona con un grado de consolidación del 90%
-0,02
-0,01
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0 20 40 60 80 100 120
Tiempo (día)
Ev
olu
ció
n a
sie
nto
(m
/día
)
Serie1
Serie2
Serie3
Serie4
Serie5
Serie6
Serie7
Serie8
Figura 19. Evolución asiento (m/día).
Esta gráfica permite establecer de forma aproximada el grado de consolidación del terreno en función del
ritmo de avance del mismo en el tiempo. Así, para ritmos de avance del orden de 4 a 5·E-4 m/día se puede
considerar que el terreno ha alcanzado un grado de consolidación del orden del 90%. En cualquier caso, la
falta del registro del asiento instantáneo dificulta la verificación de cualquier modelización realizada a
posteriori.
P1015G-NT0012_01
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5.4 Estación Marítima (Eje 4)
La zona prevista para ubicar la Estación Marítima se ha precargado con una altura de tierras de 7 m, con la
finalidad de dotar a la superficie con una resistencia superior a 1 kg/cm2.
La superficie precargada se encuentra representada por dos placas de carga: (1) la placa nº7, del Eje 3; y
(2), la Placa nº10 del Eje 4. Así, dicha placas habrán contado con dos escalones de carga: el primero, de 2
m dealtura de tierras, y el segundo, de 7 m.
La segunda placa de medición de asientos del Eje 4, la Placa nº9, no se encontraba dentro de la zona de
incremento de altura, por lo que solo ha contado con el primer escalón de cargas.
Los dos escalones de cargas se han simulado mediante la formulación de Verruijt, obteniendo los
resultados recogidos en la Figura 20 para el Eje 4, y en la Figura 21 para la Placa nº7 del Eje 3.
Los cálculos de los dos ejes se han realizado por separado atendiendo a los diferentes grosores de los
estratos que presenta el relleno, detectados en los sondeos, para cada eje de cálculo.
>Asientos Alcudia_comparación
-2,000
0,000
2,000
4,000
6,000
8,000
10,000
12,000
14,000
16,000
18,000
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 9 Placa 10Verruijt (Precarga 2 m) Verruijt (Precarga 7 m)
Figura 20. Comparación de los asientos. Eje 4
P1015G-NT0012_01
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>Asientos Alcudia_comparación
0,000
5,000
10,000
15,000
20,000
25,000
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 7 Precarga 2 m Precarga 7 m
Figura 21: Comparación de los asientos para la Placa n7 del Eje 3
Se observa en el asiento acumulado de las placas analizadas una estabilización de los mismos, acorde con
la previsiones del modelo de Verruijt que indican un grado de consolidación superior al 95% a partir del
día 30 de iniciado el escalón de carga.
Destacar que, en el caso de las placas nº7 y nº10, la precarga se ha prolongado 28 días adicionales tras la
decisión de retirada (a los 60 días del inicio del escalón de carga de 7 m), lo que, dados los resultados del
modelo, habrá permitido asegurar la consolidación de los asientos.
P1015G-NT0012_01
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6. CONCLUSIONES
A tenor de los resultados obtenidos se puede concluir lo siguiente:
Asientos del Eje 1
El grado de consolidación del terreno subyacente a la precarga en los puntos donde se sitúan las placas 1 y
2 (eje 1) es superior al 95%. Esta afirmación viene avalada por los resultados del trabajo de campo y las
modelizaciones realizadas. Se puede afirmar que la precarga de este eje ha finalizado satisfactoriamente,
al obtener un grado de consolidación mayor del 95%.
>Asientos Alcudia_eje1
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
As
ien
to (
cm
)
Placa 1 Placa 2
Figura 22. Asientos del eje 1
Asientos del Eje 2
Del estudio de los asientos del eje 2 (placas 3, 4 y 5) se deducen las siguientes conclusiones:
o Los datos de campo no reflejan la componente instantánea del asiento. Esta circunstancia
dificulta enormemente la determinación del grado de consolidación del mismo. No
obstante, los datos de campo denotan cierta estabilización del asiento por lo que sería
razonable pensar que el terreno ha alcanzado un grado de consolidación superior al 80%.
P1015G-NT0012_01
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>Asientos Alcudia_eje2
-0,01
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0,07
0,08
0 20 40 60 80 100
tiempo (días)
As
ien
to (
m)
Placa 3 Placa 4 Placa 5
Figura 23. Asientos del eje 2
o Los principales parámetros que intervienen en la modelización realizada (permeabilidad,
coeficiente de consolidación, coeficiente de entumecimiento, módulo de deformación
edométrico y el índice de poros) se han determinado con un doble objetivo:
Representar el terreno acorde con los ensayos de campo.
Capturar el máximo asiento posible en la elección de aquellos parámetros en los
que existe un intervalo de valores admisibles (permeabilidad) o producto de una
regresión matemática para obtenerlos (módulo edométrico, en base a los escalones
de carga de los ensayos).
La combinación de estas dos condiciones arrojó resultados muy satisfactorios en el análisis del eje 1, lo
que hizo pensar que la modelización realizada mediante los parámetros establecidos en dicho eje
representaba de forma precisa el terreno donde se realiza la precarga y, en particular, el terreno ubicado
bajo el eje 2. En la siguiente tabla se presentan todos los resultados relativos al análisis realizado para
determinar el grado de consolidación del eje 2 y las hipótesis tomadas en el cálculo:
P1015G-NT0012_01
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Nº Hipótesis Grado de consolidación (promedio de placas, con peso 0,7 la placa
que más asiento presenta)
Tiempo hasta el 95% de consolidación
1 Asiento instantáneo de 6 cm producido en 10 días (idéntico al que presentan las placas del eje 1).
94% No inferior a 4 días
2 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-05. 88% No inferior a 29 días.
3 Cambio de permeabilidad para el estrato más superficial. ky=1,0·E-06. 86% No inferior a 36 días
Tabla 5. Análisis de sensibilidad del eje 2
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0,14
0,16
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Verruijt Placa 4 Placa 5 Plaxis modif icado
Figura 24. Hipótesis 1
• Bajo la hipótesis nº 1, el asiento producido en un tiempo no inferior a 4 días debería ser de 0,2 cm.
Es perfectamente razonable introducir una componente de asiento instantáneo para estimar el
grado de consolidación del terreno bajo este eje.
P1015G-NT0012_01
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 4 Placa 5 Plaxis modif icado Placa 3
Figura 25. Hipótesis 2
• La hipótesis nº 2 acelera el proceso de consolidación, ya que a medida que aumenta la
permeabilidad de un terreno, los procesos de consolidación aumentan su velocidad al poder liberar
de forma rápida la presión de los poros. En este caso el asiento necesario para alcanzar un grado de
consolidación del 95% es de 0,8 cm en un tiempo no inferior a 29 días desde la fecha 18/10/2006.
>Asientos Alcudia_comparación
0
0,02
0,04
0,06
0,08
0,1
0,12
0 20 40 60 80 100 120
tiempo (días)
Asie
nto
(m
)
Placa 4 Placa 5 Plaxis modif icado Placa 3
Figura 26. Hipótesis 3
P1015G-NT0012_01
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
• La hipótesis nº 3, al igual que la anterior, acelera el proceso de consolidación pero en menor
medida que su antecesora. En este caso, el asiento necesario para llegar al 95% de consolidación es
de 0,95 cm en un tiempo no inferior a 36 días.
Como conclusión definitiva, se podría pensar que el grado de consolidación del terreno bajo el eje 2 se
mueve en un rango que va del 86 al 94% al no disponer de un registro de datos satisfactorios en lo que
concierne al inicio de la precarga y, en especial, al asiento instantáneo de la misma. Sin embargo,
atendiendo al ritmo de evolución del asiento se puede pensar que el grado de consolidación se mueve en un
intervalo más ajustado que va del 90 al 94%, por lo que, en promedio, se puede considerar que el terreno
bajo el eje 2 ha llegado al 90% de grado de consolidación
-0,02
-0,01
0
0,01
0,02
0,03
0,04
0,05
0,06
0 20 40 60 80 100 120
Tiempo (día)
Ev
olu
ció
n a
sie
nto
(m
/día
)
Serie1
Serie2
Serie3
Serie4
Serie5
Serie6
Serie7
Serie8
Grado consolidación > 90%
Figura 27. Evolución asiento (m/día).
Asientos del Eje 3
Del estudio de los asientos del eje 3 (placas 6, 7 y 8) se deducen las siguientes conclusiones:
• El grado de consolidación del terreno subyacente al eje 3 es aproximadamente del 90%. Al igual
que en el eje 2, los asientos presentan cierta estabilización pero su tendencia es de seguir
creciendo. Asimismo, la componente instantánea del asiento no ha sido capturada por lo que los
valores alcanzados no permiten asegurar un grado de consolidación más allá del valor indicado.
P1015G-NT0012_01
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
• Se recomienda aumentar la superficie de precarga destinada a las placas 9 y 10 de manera que el
terreno subyacente al eje 3 se vea beneficiado de la compresión a la que se verá sometido el eje 4 y
aumentar así el grado de consolidación del mismo.
Asientos del Eje 4
Con la finalidad de mejorar el asiento del eje 3, se incrementa parcialmente la zona de precarga
correspondiente al Eje 4, caracterizado por la Placas 9 y 10, representativo de la zona de la Estación
Marítima, donde la altura de precarga prevista es de 7 m.
Con dicho aumento de la superficie de precarga destinada a las placas 9 y 10 de manera que el terreno
subyacente al eje 3 se ve beneficiado de la compresión a la que se verá sometido el eje 4 y se aumenta así
el grado de consolidación del mismo.
Respecto a este eje, cabe destacar que la precarga se ha realizado en dos fases: (1) una primera con una
altura de tierras del orden de 3 m, simultanea con la precarga del resto de la explanada; y (2) una segunda
con 7 m de tierras.
Del seguimiento de los asientos de las placas 9 y 10 (Eje 4), se observa que en esta zona se producen con
mayor celeridad que en el resto de ejes, hecho concordante con los resultados obtenidos de los sondeos
realizados (recogidos en el Apéndice 1 a la Presente Nota Técnica), que revelan la presencia de un mayor
porcentaje de bolos y material granular.
Como en el caso de los ejes anteriores, las medidas de campo no reflejan el asiento instantáneo inicial del
relleno, estimado, según el modelo, en unos 3 a 4 cm. Éste asiento, se añade artificialmente para simular el
primer escalón de carga, obteniendo buenas correlaciones de asientos también para el segundo escalón,
indicar de la validez de dicha corrección.
Éste asiento inicial se podría haber producido por las labores de preparación de la explanada, previa s ala
colocación de la precarga (y de las placas de asiento).
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
>Asientos Alcudia_comparación
-2,000
0,000
2,000
4,000
6,000
8,000
10,000
12,000
14,000
16,000
18,000
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 9 Placa 10Verruijt (Precarga 2 m) Verruijt (Precarga 7 m)
Figura 28. Comparación de los asientos. Eje 4
>Asientos Alcudia_comparación
0,000
5,000
10,000
15,000
20,000
25,000
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200
tiempo (días)
Asie
nto
(cm
)
Placa 7 Precarga 2 m Precarga 7 m
Figura 29: Comparación de los asientos para la Placa nº7 del Eje 3
P1015G-NT0012_01
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ANÁLISIS DE EVOLUCIÓN DE ASIENTOS EN LA PRECARGA DE LAS EXPLANADAS DE LAS TERMINACIÓN DE LOS MUELLES
DE PONIENTE DEL PUERTO DE ALCUDIA
Se observa en el asiento acumulado de las placas analizadas una estabilización de los mismos, acorde con
las previsiones del modelo de Verruijt que indican un grado de consolidación superior al 95% a partir del
día 30 de iniciado el escalón de carga.
Destacar que, en el caso de las placas nº7 y nº10, la precarga se ha prolongado 28 días adicionales tras la
decisión de retirada (a los 60 días del inicio del escalón de carga de 7 m), lo que, dados los resultados del
modelo, habrá permitido asegurar un grado de consolidación de los asientos superior al 95%.
Barcelona, Febrero de 2007
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
Rev.5 10/07/2018
11/11
Justificación de Precios
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
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ANEJO Nº 3. JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
ÍNDICE
1 Costes de la mano de obra .................................................................................................................. 2
2 Costes de maquinaria .......................................................................................................................... 2
3 Costes de los materiales a pie de obra ................................................................................................ 3
4 Composición de los precios unitarios ................................................................................................... 3
5 Materiales, mano de obra y maquinaria ............................................................................................... 3
5.1. Mano de obra .............................................................................................................................. 3
5.1.1. Salario base ........................................................................................................................ 4
5.1.2. Abonos retenidos por dias no trabajados ........................................................................... 4
5.1.3. Seguridad social y accidentes + fundación laboral de la construcción ............................... 6
5.1.4. Indemnización por cese fijo de obra ................................................................................... 7
5.1.5. Indemnizaciones y pluses ................................................................................................... 9
5.1.6. Tabla salarial 2018 ........................................................................................................... 10
5.1.7. Coste mano de obra ......................................................................................................... 10
5.2. Materiales .................................................................................................................................. 10
5.3. Maquinaria ................................................................................................................................. 10
6 Justificación de Precios ...................................................................................................................... 11
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
2/13
1 COSTES DE LA MANO DE OBRA
Para la deducción de los costes de la mano de obra aplicar en el presente proyecto se ha tenido en
cuenta cuanto se dice en la O.M. de 27 de Abril de 1971 y modificación de 21 de Mayo de 1979.
El coste horario de la mano de obra viene definido por la fórmula:
C = (1 + K) A + B
en la que:
C = Coste horario en euros hora.
K = Coeficiente medio en tanto por uno que recoge los siguientes conceptos:
• Jornales percibidos y no trabajados: ausencias justificadas, días de enfermedad, gratificaciones
de Navidad y Julio, justificación de los beneficios de la empresa cuanto éstos constituyen
remuneración directa con carácter de salario.
• Indemnización por despido y muerte natural.
• Seguridad Social, Formación profesional cuota sindical y seguro de accidentes.
• Aquellos otros conceptos que con posterioridad a esta orden tengan carácter de coste y que a
juicio de la Comisión de Revisión de Precios del Ministerio deberán incluirse, modificaciones e
incluso suprimirse por razón de disposiciones que así lo estipulen.
A = En euros/hora en la base de cotización al Régimen General de la Seguridad Social y Formación
profesional vigente.
B = En euros/hora es la cantidad que completa el coste horario y recoge los pluses de Convenio
Colectivo, Ordenanza Laboral, normas de obligado cumplimiento y pluses de gratificación voluntaria no
comprendido en el coeficiente K, incluidas en sus repercusiones.
2 COSTES DE MAQUINARIA
El plazo de ejecución de las obras, y la magnitud del presupuesto, parecen aconsejar que, en principio, se
deseche por antieconómica, la adquisición de maquinaria destinada exclusivamente a la ejecución de las
obras que comprende el presente Proyecto.
De acuerdo con esta idea, se ha solicitado información de las diferentes casas que, en las proximidades
del lugar de ubicación de las obras, se dedican al alquiler de maquinaria de las características necesarias
para estos trabajos. El resultado de esta información ha confirmado los supuestos, ya que los precios
ofrecidos son más bajos que los que en este servicio se conocen y se han deducido para obras similares
en el caso de utilización de maquinaria propiedad del Contratista. Una vez recogido de entre todos ellos el
más ventajoso para la obra, éste es el que se adopta para la composición de los precios unitarios,
reflejándose su valor en el cuadro que se inserta a continuación.
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
3/13
El coste por hora de trabajo incluye la parte proporcional del tiempo en que la máquina debe estar parada
por exigencias en la organización de éstos mismos. Por tanto, en la composición de los precios unitarios
ni se tienen presentes, ni se valoran los tiempos en que la respectiva máquina está parada.
3 COSTES DE LOS MATERIALES A PIE DE OBRA
Puesto que los costes obtenidos de los materiales a pie de obra son de uso común en la zona, se inserta
a continuación un Cuadro-Resumen de dichos costes, al amparo de lo establecido en la O.M. de Obras
Públicas de 14 de marzo de 1969, en su apartado 1.2.
El precio a pie de obra de cada material es el resultante de sumar al coste en almacén suministrador, el
importe correspondiente a Carga, Descarga y Transporte.
4 COMPOSICIÓN DE LOS PRECIOS UNITARIOS
La determinación de los costes de ejecución de las diferentes unidades de obra del presente Proyecto se
ajusta a las prescripciones de la Orden Ministerial de 12 de junio de 1968.
El cálculo de todos y cada uno de los precios se basa en la obtención de los “Costes directos” e
“indirectos” precisos por aplicación de la fórmula establecida.
Pn = (1 + K/100) x Cn
Pn = Precio de ejecución material de la unidad
K = Porcentaje de costes indirectos
Cn = Coste directo de la unidad
5 MATERIALES, MANO DE OBRA Y MAQUINARIA
5.1. MANO DE OBRA
Sección III. Otras disposiciones y actos administrativos.
ADMINISTRACIÓN DE LA COMUNIDAD AUTÓNOMA CONSEJERÍA DE TRABAJO, COMERCIO E
INDUSTRIA.
Resolución del Consejero de Trabajo, Comercio e Industria por la que se dispone la inscripción y depósito
en el Registro de Convenios Colectivos de las Illes Balears del Acta de la Comisión Paritaria del Convenio
colectivo del sector de la Construcción de las Illes Balears en la que se aprueban las tablas salariales
para el año 2018 y su publicación en el Boletín Oficial de las Illes Balears (código de convenio
07000335011981)
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
4/13
5.1.1. Salario base
Partimos de los datos vigentes que aparecen en el Convenio Colectivo del sector de la Construcción de
les Illes Balears, publicado en el BOIB del 28 de abril de 2018 para 2018, que son:
ANEXO I TABLA SALARIAL 2018
GRUPOS
PROFESIONALES
NIVELES
RETRIBUTIVOS CATEGORIA PROFESIONAL
SALARIO BASE GRATIFICACIONES
Y VACACIONES
SALARIO
ANUAL MENSUAL
A) PERSONAL TÉCNICO SUPERIOR
7 II
Arquitecto e Ingeniero superiores 3.558,92 € 3.626,28 € 50.027,00 €
B) PERSONAL TÉCNICO MEDIO
Arquitecto e ingenieros técnicos, técnico
titulado de Topografía 2.765,04 € 2.817,35 € 38.867,46 €
C) PERSONAL TÉCNICO NO TITULADO
5 IV Encargado General 2.179,12 € 2.220,42 € 30.631,55 €
F) ADMINISTRATIVOS DE OBRA DIARIO
3 IX Auxiliar, Técnico, Administrativo de obra 43,80 € 1.338,60 € 18.688,39 €
G) OPERARIOS
4 VIII Oficial de 1ª 48,86 € 1.493,49 € 20.847,91 €
3 IX Oficial de 2ª 43,29 € 1.323,17 € 18.471,27 €
2 X Ayudante 41,94 € 1.282,70 € 17.898,81 €
2 XI Peón especialista 40,56 € 1.239,31 € 17.303,92 €
1 XII Peón 39,18 € 1.197,24 € 16.716,40 €
2 X Vigilante 41,83 € 1.283,59 € 17.863,88 €
Plus extrasalarial: 2,49 €
Plus herramientas: 6,71 €
Plus prendas trabajo (3 a 6 meses de antigüedad):29,68 €
Plus prendas trabajo (más de 6 meses de antigüedad): 59,47 €
Dieta: 29,42 €
½ Dieta: 7,07 €
De las tablas, utilizaremos los valores del SALARIO BASE MENSUAL Y DIARIO.
5.1.2. Abonos retenidos por dias no trabajados
Para obtener este valor hay que tener en cuenta el calendario laboral de 2.018
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
5/13
• Los días que son sábado y domingo al año (50 sábados y 52 domingos), que no serán
trabajados y sí pagados,
• Los días que son fiesta abonable, para 2018:
o 9 días no laborables
o 2 festivos locales
o 13 festivos nacionales y autonómicos que suponen un total de 22 fiestas abonables.
• Las vacaciones de 1 mes = 30 días menos sábados y domingos (8 días) =22 días
• Se consideran 4 días perdidos por inclemencias del tiempo, 4 por licencias varias y
representación de trabajadores y 15 días por enfermedad y/o accidente.
• Vacaciones de navidad y verano, que serán los 2 meses de paga extra = 60 días
Por tanto:
2018 ENE ABR MAY JUN JUL SET NOV
1 F D F L D S F
2 L F L S L D NL
3 L L L D L L S
4 L L L L L L D
5 NL L S L L L L
6 F L D L L L L
7 D S L L S L L
8 L D L L D S L
9 L L L S L D L
10 L L L D L L S
11 L L L L L L D
12 L L S L L L L
13 S L D L L L L
14 D S L L S L L
15 L D L L D S L
16 L L L S L D L
17 L L L D L L S
18 L L L L L L D
19 L L S L L L L
20 S L D L L L L
21 D S L L S L L
22 L D L L D S L
23 L L L S L D L
24 L L L D L L S
25 L L L L L L D
26 L L S L L L L
27 S L D L L L L
28 D S L L S L L
29 L D L L D S L
30 L NL L S L D L
31 L L L
CALENDARIO LABORAL PARA 2018
DICOCTAGOMARFEB
F L L D
L L D L L
L L L S NL
S S L L
S L L NL
L L L D NL
F L L S
L L L D L
NL
D D S L F
L L L L S
L L L L D
L L D L L
L L L S L
S S L L L
D D S L L
L L F L S
L L L L D
L L L S L
L L L D L
D D S L L
L L D F L
L L L L D
S S L L L
L L L D NL
L L L L F
L L D L L
L L L S F
S S L L L
D D S L L
L F L L S
L NL L L D
F FESTIVO S SÁBADO D DOMINGO NL NO LABORABLE
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
6/13
Días efectivos trabajados al año = 365-171 = 194 días
Días abonados al año = 194+231 = 425 días
Con esto, se obtiene un porcentaje que hay que aplicar al SALARIO BASE (119,07%) para tener en
cuenta los abonos retenidos por días no trabajados:
ABONOS RETENIDOS POR DÍAS NO TRABAJADOS = SALARIO BASE x 1,1907
A partir de aquí, los porcentajes correspondientes a SEGURIDAD SOCIAL Y ACCIDENTES, GASTOS
GENERALES EMP.
NO FACTURABLES E INDEMNIZACION POR CESE FIJO DE OBRA, se calcularán tomando como base
la suma entre el SALARIO BASE + ABONOS RETENIDOS POR DÍAS NO TRABAJADOS.
5.1.3. Seguridad social y accidentes + fundación laboral de la construcción
Contingencias Comunes 23,600% Desempleo 6,700% Fondo de garantía salarial 0,200% Formación profesional 0,600% Incapacidad laboral transitoria 4,100% Incapacidad permanente y muerte 3,500%
38,700%
Fundación Laboral de la Construcción 0,350%
39,050%
La Fundación Laboral de la Construcción es una fundación privada sin ánimo de lucro creada en 1992 por
las entidades más representativas del sector de la construcción. Entre sus finalidades se encuentra el
fomento de la formación profesional, la mejora de la salud laboral y seguridad en el trabajo, el fomento del
empleo y expedición de una cartilla profesional. En la actualidad la FLC está constituida en 17
Comisiones Territoriales, que cubren todo el territorio nacional, a excepción de Asturias que cuenta con
su propia Fundación.
La Fundación es, por tanto, el instrumento que el sector ha creado para la mejora de la formación, la
seguridad y salud laboral y el empleo y pretende garantizar que cualquier empresa o trabajador del sector
de la construcción tenga próximo a su domicilio o lugar de trabajo la asistencia de la Fundación.
Dias perdidos Dias abonados Jornales abonados Porcentajes
D 52 52 26,80%
S 50 50 25,77%
F 24 24 12,37%
V 22 22 11,34%
I 4 4 2,06%
L 4 4 2,06%
E 15 15 7,73%
NyV 60 30,93%
119,07%
171 231
Dias efectivos año 194 dias
Dias abonados año 425 dias
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
7/13
El IV Convenio General del Sector de la Construcción (BOE 17.08.2007) refuerza la labor de la Fundación
Laboral y le encomienda nuevas funciones, como la implantación en España de la nueva Tarjeta
Profesional de la Construcción (TPC).
Por ello, el mismo Convenio establece aumentar la dotación económica de la entidad, incrementando
progresivamente el porcentaje de la cuota empresarial.
El VI Convenio General del Sector de la Construcción (BOE 26.09.2017) establece que el porcentaje para
el cálculo de las cuotas a pagar a la Fundación Laboral de la Construcción se mantiene en el 0,35%
5.1.4. Indemnización por cese fijo de obra
Según el Artículo 24: Contrato fijo de obra, del Convenio General del Sector de la Construcción:
1. La Disposición Adicional Tercera del Real Decreto Legislativo 2/2015, de 23 de octubre, por el
que se aprueba el texto refundido de la Ley del Estatuto de los Trabajadores y la Ley 32/2006, de
18 de octubre, Reguladora de la Ley de la Subcontratación en el Sector de la Construcción
otorga a la negociación colectiva de ámbito estatal la facultad de adaptar al sector de la
construcción el contrato de obra o servicio determinado regulado con carácter general en el
artículo 15 del E.T.
De acuerdo con ello la indicada adaptación se realiza mediante el presente contrato que,
además de los restantes caracteres que contiene, regula de forma específica el artículo 15.1.a) y
5 y el artículo 49.c) del E.T. para el sector de la construcción.
2. Este contrato se concierta con carácter general para una sola obra, con independencia de su
duración, y terminará cuando finalicen los trabajos del oficio y categoría del trabajador en dicha
obra. Su formalización se hará siempre por escrito.
Por ello y con independencia de su duración, no será de aplicación lo establecido en el párrafo
primero del artículo 15.1 a) del E.T., continuando manteniendo los trabajadores la condición de
«fijos de obra», tanto en estos casos como en los supuestos de sucesión empresarial del 44 del
E.T. o de subrogación regulado en el artículo 27 del presente Convenio General.
3. Sin embargo, manteniéndose el carácter de único contrato, el personal fijo de obra, sin perder
dicha condición de fijo de obra, podrá prestar servicios a una misma empresa en distintos
centros de trabajo de una misma provincia siempre que exista acuerdo expreso para cada uno
de los distintos centros sucesivos, durante un periodo máximo de 3 años consecutivos, salvo que
los trabajos de su especialidad en la última obra se prolonguen más allá de dicho término,
suscribiendo a tal efecto el correspondiente documento según el modelo que figura en el Anexo
II y devengando los conceptos compensatorios que correspondan por sus desplazamientos.
En este supuesto y con independencia de la duración total de la prestación, tampoco será de
aplicación lo establecido tanto en el apartado 1.a) párrafo primero del artículo 15 del E.T. como
en el apartado 5, continuando manteniendo los trabajadores, como se ha indicado, la condición
de «fijos de obra».
Especificaciones técnicas para la contratación de los servicios de prospección geotécnica para la ampliación de la explanada de poniente del puerto de Alcudia.
8/13
4. Teniendo en cuenta la especial configuración del sector de la construcción y sus necesidades,
sobre todo en cuanto a la flexibilidad en la contratación y la estabilidad en el empleo del sector
mejorando la seguridad y salud en el trabajo así como la formación de los trabajadores,
conforme a lo establecido en la Disposición Adicional Tercera del Real Decreto Legislativo
2/2015, de 23 de octubre, por el que se aprueba el texto refundido de la Ley del Estatuto de los
Trabajadores no se producirá sucesión de contratos por la concertación de diversos contratos
fijos de obra para diferentes puestos de trabajo en el sector, teniendo en cuenta la definición de
puesto de trabajo dada en el artículo 22 del presente Convenio, y por tanto no será de aplicación
lo dispuesto en el párrafo 5.º del artículo 15 del E.T.
5. Por lo tanto, la contratación, con o sin solución de continuidad, para diferente puesto de trabajo
mediante dos o más contratos fijos de obra con la misma empresa o grupo de empresas en el
periodo y durante el plazo establecido en el artículo 15.5 del E.T., no comportará la adquisición
de la condición establecida en dicho precepto.
A tal efecto nos encontramos ante puestos de trabajo diferentes cuando se produce la
modificación en alguno de los factores determinados en el artículo 22 del presente Convenio.
La indicada adquisición de condición tampoco operará en el supuesto de producirse bien la
sucesión empresarial establecida en el artículo 44 del E.T. o la subrogación recogida en el
artículo 27 del presente Convenio.
6. El cese de los trabajadores deberá producirse cuando la realización paulatina de las
correspondientes unidades de obra, hagan innecesario el número de los contratados para su
ejecución, debiendo reducirse este de acuerdo con la disminución real del volumen de obra
realizada. Este cese deberá comunicarse por escrito al trabajador con una antelación de 15 días
naturales. No obstante, el empresario podrá sustituir este preaviso por una indemnización
equivalente a la cantidad correspondiente a los días de preaviso omitidos calculada sobre los
conceptos salariales de las tablas del Convenio aplicable, todo ello sin perjuicio de la notificación
escrita del cese. La citada indemnización deberá incluirse en el recibo de salario con la
liquidación correspondiente al cese.
7. Si se produjera la paralización temporal de una obra por causa imprevisible para el empresario y
ajena a su voluntad, tras darse cuenta por la empresa a la representación de los trabajadores del
centro o, en su defecto, a la Comisión Paritaria Provincial, operarán la terminación de obra y
cese previsto en el apartado precedente, a excepción del preaviso. La representación de los
trabajadores del centro o, en su defecto, la Comisión Paritaria Provincial, dispondrá, en su caso,
de un plazo máximo improrrogable de una semana para su constatación a contar desde la
notificación.
El empresario contrae también la obligación de ofrecer de nuevo un empleo al trabajador cuando
las causas de paralización de la obra hubieran desaparecido. Dicha obligación se entenderá
extinguida cuando la paralización se convierta, en definitiva. Previo acuerdo entre las partes, el
personal afectado por esta terminación de obra podrá acogerse a lo regulado en el apartado 3 de
este artículo.
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Este supuesto no será de aplicación en el caso de paralización por conflicto laboral.
8. En todos los supuestos regulados en los apartados anteriores, y según lo previsto en la
Disposición Adicional Tercera del Real Decreto Legislativo 2/2015, de 23 de octubre, por el que
se aprueba el texto refundido de la Ley del Estatuto de los Trabajadores y el artículo 49.1.c) del
E.T., se establece una indemnización por cese del 7 por ciento calculada sobre los conceptos
salariales de las tablas del Convenio aplicables devengados durante la vigencia del contrato, y
siempre y en todo caso, respetando la cuantía establecida en el citado artículo 49.1 c) del E.T.
Por tanto, tendremos la BASE (obtenida al sumar el Salario Base+ abonos retenidos por días no
trabajados) a la que habrá que sumar el porcentaje de SEGURIDAD SOCIAL Y ACCIDENTES +
FUNDACIÓN LABORAL DE LA CONSTRUCCIÓN (38,95%), y el porcentaje de INDEMNIZACIÓN POR
CESE FIJO DE OBRA (7%)
BASE + (0,3905 x BASE) + (0,07 x BASE)
5.1.5. Indemnizaciones y pluses
Según datos publicados en el Convenio, los valores que hay que añadir a la suma anterior son los
siguientes:
• Plus extrasalarial: 2,49 € (artículo 15), (valor por día)
• Plus herramientas: 6,71 € (artículo 16), compensación por el importe de las herramientas
manuales que aporta el trabajador, aplicable únicamente al Oficial 1ª, Oficial 2ª y Ayudante (valor
por mes de trabajo, o en su caso, la parte proporcional en función de los días trabajados durante
el mes).
(En el Convenio de la Construcción de les Illes Balears no especifica a qué categorías
profesionales hay que añadir el plus de herramientas, pero en la mayoría de Convenios de otras
provincias los asigna únicamente a las 3 categorías citadas anteriormente, por lo que se puede
extrapolar dicho criterio)
• Plus prendas trabajo (3 a 6 meses): 29,68 € (artículo 17).
• Plus prendas trabajo (desde 6 meses): 59,47 € (artículo 17) (valor anual, hay que dividirlo entre
365 días)
• Dieta: 29,42 € (artículo 18).
• ½ Dieta: 7,07 € (artículo 18).
La suma total del valor obtenido anteriormente + (plus extrasalarial*12 meses/365) + (plus
herramientas*12/231) + (plus prendas trabajo/365) nos da la cantidad que cobra cada trabajador
por jornada, dividiendo esta cantidad entre 8 horas obtenemos el valor buscado.
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5.1.6. Tabla salarial 2018
5.1.7. Coste mano de obra
A010T000 Jornada Técnico Laboratorio día 400.00 A0111000 Encargado h 30.00 A0121000 Oficial 1ª h 20.00 J2VGUG00 Geólogo h 50.00
5.2. MATERIALES
B0111000 Agua m3 1.77 BV1Z0001 Laboratorio ejecución análisis geotécnicos día 1,200.00
5.3. MAQUINARIA
C3H11250 Equipo ejecución de sondeos h 89.00 C3H11251 Equipo ejecución SPT h 33.00 C3H11252 Equipo ejecución presiometros h 90.00 C3H11253 Equipo ejecución Geofísica h 20.00 C4211110 Pontona para ejecución de trabajos de sondeos geotécnicos con Spud h 145.00 C4211115 Embarcación para ejecución de geofísica h 35.00
NIVEL PROFESIONAL V VII V VII I IX X XI XII XII I XIV
DENOMINACION JEFE DE OBRA TÉC. MEDIO ENCARGADO OFICIAL 1(*) OFICIAL 2 (*) AYUDANTE(*)PEON
ESPEC.(* )
PEON
ORDIN. (* )V IGILANTE
ADMINISTRATIV
O
1. SALARIO BASE.
1.1. Día. Artículo 13 117,71 91,45 72,07 48,86 43,29 41,94 40,56 39,18 41,83 43,80
2.ABONOS RETENIDOS POR DIAS NO TRABAJADOS 140,16 108,89 85,82 58,18 51,55 49,94 48,29 46,65 49,81 52,15
Suma y sigue 257,87 200,35 157,89 107,04 94,84 91,88 88,85 85,83 91,64 95,95
3. SEGURIDAD SOCIAL Y ACCIDENTES + FLC 100,70 78,24 61,66 41,80 37,03 35,88 34,70 33,52 35,78 37,47
4. INDEMNIZACION POR CESE FIJO DE OBRA 18,05 14,02 11,05 7,49 6,64 6,43 6,22 6,01 6,41 6,72
Suma 376,62 292,60 230,60 156,33 138,51 134,19 129,77 125,36 133,84 140,14
5. PLUS EXTRASALARIAL 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49 2,49
5.1. Atrasos
6. PRENDAS DE TRABAJO 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47 59,47
6.1. Atrasos
Año = 365 días 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16
7. DESGASTE DE HERRAMIENTAS 6,71 6,71 6,71 6,71 6,71
7.1. Atrasos
Año = 12 meses/231 días 0,35 0,35 0,35 0,35 0,35
Suma total 379,27 295,26 233,26 159,33 141,51 137,19 132,77 128,36 136,49 142,79
8. A FACTURAR.
8.1. Por Jornada 379,27 295,26 233,26 159,33 141,51 137,19 132,77 128,36 136,49 142,79
8.2. Por Hora 47,41 36,91 29,16 19,92 17,69 17,15 16,60 16,04 17,06 17,85
8.3. Por Mes 8.343,94 6.495,67 5.131,63 3.002,75 3.141,42
(*) Únicamente para los oficios de Encofrador, Carpintero de madera y Albañilería
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6 JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
El contratista no puede, bajo ningún concepto de error u omisión en estos detalles, reclamar modificación
alguna en los precios señalados en esta Justificación de Precios.
Todos los trabajos, medios auxiliares y materiales que sean necesarios para la correcta ejecución y
acabado de cualquier unidad de obra, se considerarán incluidos en el precio de la misma, aunque no
figuren todos ellos especificados en la descomposición o descripción de los precios.
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CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD. RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
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01 PA Movilización y desmovilización de los equipos empleados, incluyendose los equipos marinos Sin descomposición COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 19,000.00
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DIECINUEVE MIL EUROS 02 m Realización de sondeos mecánicos de 25 m de profundidad con medios terrrestres J2VGUG00 0.800 h Geólogo 50.00 40.00 A0111000 0.800 h Encargado 30.00 24.00 A0121000 0.800 h Oficial 1a 20.00 16.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11250 0.800 h Equipo ejecución de sondeos 89.00 71.20 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 151.47
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de CIENTO CINCUENTA Y UN EUROS con CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS 03 m Realización de sondeos mecánicos de 15 m de profundidad contados desde el fondo marino con medios marítimos J2VGUG00 1.000 h Geólogo 50.00 50.00 A0111000 1.000 h Encargado 30.00 30.00 A0121000 1.000 h Oficial 1a 20.00 20.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11250 1.000 h Equipo ejecución de sondeos 89.00 89.00 C4211110 1.000 h Pontona para ejecución de trabajos de sondeos geotécnicos con Spud 145.00 145.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 334.27
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS TREINTA Y CUATRO EUROS con VEINTISIETE CÉNTIMOS 04 u Ejecución ensayo SPT con medios marítimos o terrestres J2VGUG00 0.250 h Geólogo 50.00 12.50 A0111000 0.250 h Encargado 30.00 7.50 A0121000 0.250 h Oficial 1a 20.00 5.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11251 0.250 h Equipo ejecución SPT 33.00 8.25 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 33.52
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y TRES EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS 05 u Extracción MI J2VGUG00 0.250 h Geólogo 50.00 12.50 A0111000 0.250 h Encargado 30.00 7.50 A0121000 0.250 h Oficial 1a 20.00 5.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C3H11251 0.250 h Equipo ejecución SPT 33.00 8.25 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 33.52
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y TRES EUROS con CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS 06 u Análisis granulométrico, según los parametros definidos por el CEDEX A010T000 0.050 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 20.00 BV1Z0001 0.015 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 18.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 38.00
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y OCHO EUROS 07 u Limites de Atterberg A010T000 0.030 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 12.00 BV1Z0001 0.007 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 8.40 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 20.40
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de VEINTE EUROS con CUARENTA CÉNTIMOS
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CUADRO DE DESCOMPUESTOS CÓDIGO CANTIDAD UD. RESUMEN PRECIO SUBTOTAL IMPORTE
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08 u Corte directo CD A010T000 0.080 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 32.00 BV1Z0001 0.039 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 46.80 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 78.80
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de SETENTA Y OCHO EUROS con OCHENTA CÉNTIMOS 09 u Resistencia a Compresión Simple A010T000 0.030 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 12.00 BV1Z0001 0.015 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 18.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 30.00
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA EUROS 10 u Contenido de Sulfatos A010T000 0.030 día Jornada Técnico Laboratorio 400.00 12.00 BV1Z0001 0.018 día Laboratorio ejecución análisis geotécnicos 1,200.00 21.60 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 33.60
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TREINTA Y TRES EUROS con SESENTA CÉNTIMOS 11 u Ensayos presiométricos con medios marítimos o terrestres J2VGUG00 1.500 h Geólogo 50.00 75.00 A0111000 1.500 h Encargado 30.00 45.00 A0121000 1.500 h Oficial 1a 20.00 30.00 B0111000 0.150 m3 Agua 1.77 0.27 C4211110 1.500 h Pontona para ejecución de trabajos de sondeos geotécnicos con Spud 145.00 217.50 C3H11252 1.500 h Equipo ejecución presiometros 90.00 135.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 502.77
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de QUINIENTOS DOS EUROS con SETENTA Y SIETE CÉNTIMOS 12 ha Geofísica J2VGUG00 2.500 h Geólogo 50.00 125.00 A0111000 2.500 h Encargado 30.00 75.00 C3H11253 2.500 h Equipo ejecución Geofísica 20.00 50.00 C4211115 2.500 h Embarcación para ejecución de geofísica 35.00 87.50 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 337.50
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de TRESCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS con CINCUENTA CÉNTIMOS 13 u Dirección de las pruebas y redacción de informes J2VGUG00 45.000 h Geólogo 50.00 2,250.00 _____________________________ COSTE UNITARIO TOTAL .................................. 2,250.00
Asciende el precio total de la partida a la mencionada cantidad de DOS MIL DOSCIENTOS CINCUENTA EUROS
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