TOMO+II%2FIV.5.Cálculo+de+las+tolvas+de+orujo+deshuesado+y+orujillo

8/13/2019 TOMO+II%2FIV.5.Clculo+de+las+tolvas+de+orujo+deshuesado+y+orujillo

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Blas J. Soriano VirusESI Sevilla Proyecto de Fin de CarreraI.I.Mec. Construccin Planta Fabricacin Aceite.ESTRUCTURA

DEPARTAMENTO DE INGENIERA DEL DISEO

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERA DE SEVILLA462

5. CLCULO DE LAS TOLVAS DE ORUJO DESHUESADO YORUJILLO

5.1. NORMATIVA DE APLICACIN GENERAL

El proyecto deber ajustarse a la normativa siguiente:

EA-95

UNE-EN 10025-2

UNE-ENV 1991-4

5.2. CARACTERSTICAS DE LOS MATERIALES5.2.1. DE LAS TOLVAS

Para la fabricacin de las tolvas se emplearan dos tipos de acero:

Acero laminado y conformado S235JR.

Acero laminado S275JR.

Se emplearn perfiles tubulares conformados para facilitar la limpieza de las tolvas trasla campaa y asegurar as una correcta higiene en las instalaciones.

En el clculo se utilizarn las siguientes constantes elsticas del acero segn el art. 2.9de la norma EA-95.

Las flechas asimilables para los elementos que componen la tolva sern en todo casolimitadas por el artculo 5.4.2 de la norma EA-95.

5.2.2. DE LA MATERIA ENSILADA

Los factores de ensilamiento del orujillo, han sido deducidos a partir de la tabla 7.1 de lanorma UNE-ENV 1991-4 (EUROCDIGO 1, Parte 4: Acciones en silos y depsitos) y de latabla que aparece en la pgina 28 del libro "Silos, Teora y Prctica".

Se toma una densidad aparente media algo superior a la del agua, estimando un valorpara el clculo de 1100 Kg / m3.

Las caractersticas de ensilamiento del orujo que se aplicarn en el clculo de las tolvasson las siguientes:

- = 1100 Kg/m3


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5.3.1. CARGAS GRAVITATORIAS

Las cargas gravitatorias son:

El peso propio de los elementos resistentes de la estructura.

El peso del material almacenado.

Nota: Para el clculo del espesor de chapa se tendr en cuenta el peso de la materiaalmacenada puesto que la norma utilizada para la estimacin de cargas lo contempla as.

5.3.2. ACCIONES TRMICAS

El material dilata debido al aumento de temperatura. Este alargamiento tiende a

anularse cuando baja la temperatura, estando este retorno al estado inicial impedidoparcialmente por la oposicin de la materia ensilada, lo cual provoca la compresin de sta. Latensin provocada por la variacin de temperatura se aadir a la tensin del material en losdems clculos. Esta tensin en la chapa viene expresada mediante la siguiente expresin:

3

tEn

=

El resultado es el siguiente:2210 cmKgn =

5.3.3. SOBRECARGA DE USO

La sobrecarga de uso es debida a la materia almacenada que produce una presinsobre las paredes de la tolva. Dicha presin se transmite hacia los elementos que componen elrefuerzo de la chapa y a su vez a los elementos estructurales de soporte de la tolva.

En el caso del orujo deshuesado, al ser lquido, se considera una distribucin lineal depresiones en la tolva en funcin de la profundidad segn la siguiente expresin:

zmKgzzp )/1100()( 3==

Alcanzando los siguientes valores en los puntos crticos para valores de z medidosdesde el borde superior de la tolva.

Punto crtico z (m) Presin (Kg/m2)Borde superior 0 0

Zona de transicin 1,5 1.650Boca de la tolva 3,5 3.850

La distribucin de presiones en la tolva de orujo deshuesado es la siguiente:

ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERA DE SEVILLA


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3.850 kg/m2

1.650 kg/m2

Figura 10.: Distribucin de presionesen la tolva de orujo deshuesado

En el caso del orujillo, al ser un material granular, se analizan las cargas a partir de lanorma UNE-ENV 1991-4. Por un lado se estudian las cargas sobre la seccin de paredesverticales y por otro las cargas sobre la tolva inferior.

Se considera que las caractersticas de ensilamiento del orujillo no muestran grandescambios con respecto a las de la aceituna, por lo que el clculo realizado para las tolvas de

almacenamiento servir tambin para el diseo de la tolva de orujillo.

5.4. CLCULO DE MONTANTES VERTICALES

La seccin de paredes verticales se compone de una envoltura de chapa rigidizadaparcialmente mediante una serie de montantes verticales. Se proyecta un marco de refuerzo enel borde superior. La estructura soporte har de marco de refuerzo en la zona de transicin. Adichos marcos de refuerzo se soldarn montantes verticales, que adems estarn soldados ala chapa en toda su longitud.

Hiptesis de clculo

- Los montantes se suponen articulados en sus extremos.- La presin en la seccin de paredes verticales se distribuye de forma triangular

desde el borde de la tolva hasta la zona de transicin.- Los montantes se disean para soportar a compresin con pandeo una sobrecarga

vertical (qs) distribuida sobre el marco superior de valor 150 Kg/m.

Se colocaran 16 montantes equidistanciados entre s, de manera que habr 4 en cadacara separados 0,85 cm. En el caso ms desfavorable el montante soporta una presin queacta sobre un ancho de chapa de 0,85 m, por lo que la carga distribuida triangular que soportaes:


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mKgmmkgqm /403.185,0/650.1 2

==

La carga puntual vertical que soporta el montante resulta de dividir la carga total por elnmero de montantes (n), que en este caso son 16.

KgKgn

UqP s 160375,159 ==

La viga a estudiar, con las solicitaciones correspondientes, es la que se muestra deforma esquemtica en la figura 11.:

q

m

=1.403kg/m

1,5 m

P=160kg

A

B

Figura 11.: Distribucin de presionessobre montante vertical

Tras varias iteraciones, se decide elegir un perfil hueco rectangular CR80x40x5, deacero conformado S235JR para construir el montante. Sus caractersticas pueden encontrarseen el Prontuario de estructuras metlicas.

Las reacciones y el momento flector mximo (aplicando un coeficiente de mayoracin

de valor 1,5 para sobrecargas y 1,33 para pesos propios) que se produce en la viga son lossiguientes:

KgRA

526=

KgRBx 052.1=

max271 NKgRBy ==

cmKgMf 300.30max =

Para este tipo de elemento estructural se limita la flecha mxima a un valor igual a lalongitud del montante dividida entre 300, resultando:



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mmL

mmf 5300

1500

30077,4max ===

La longitud de pandeo se puede considerar:L = 1,5 m

04,98==mn

r

i

L 96,1=

La tensin de trabajo del montante es:

2maxmax /240077,1662 cmKgW

Mf

A

Nadm

x

T ==+=

Segn los resultados obtenidos, se adoptan 16 montantes verticales realizados a basede perfil hueco rectangular CR80x40x5, de acero conformado S235JR.

5.5. CLCULO DE LOS MARCOS DE REFUERZO SUPERIORES

Los marcos de refuerzo superiores se encargan de reforzar la tolva en el borde superiorde la seccin de paredes verticales. Se calculan como marcos rgidos sometidos a la accin deuna carga lineal uniformemente distribuida, debida a la presin interior ejercida por el materialsobre las paredes de la tolva. A partir de los valores obtenidos en el apartado anterior para lasreacciones en los extremos de los montantes se obtiene la carga distribuida sobre los marcoshorizontales.

5.5.1. CLCULO DEL MARCO DE REFUERZO SUPERIOR

Teniendo en cuenta que se han colocado 16 montantes, el valor de la carga por metrolineal de permetro en el marco superior resulta:

mkgU

nRq A /06,495

17

165261 =

=

=

Donde:

n = nmero de montantes.

U = permetro interior del marco expresado en metros.

Tras varias iteraciones, se decide elegir un perfil hueco rectangular #100x80x6, deacero conformado S235JR para construir el marco de refuerzo superior. Sus caractersticaspueden encontrarse en el Prontuario de estructuras metlicas.

El esquema de las solicitaciones se muestra en la figura 12.:



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q=495,06 kg/m

Figura 12.:Distribucin de presionessobre marco superior de refuerzo

Aplicando el mtodo de la energa de deformacin se obtienen las reacciones (Cargaaxial) y el momento flector mximo que se producen en los vrtices del marco:

KgLq

R 578.12

25,459,742

2

** =

==

cmKgLq

Mf 3,775.11110012

25,459,742100

12

22** =

==

Para su construccin se utiliza un perfil rectangular conformado #100x80x6 de aceroS235JR cuyas caractersticas han sido obtenidas del Prontuario de estructuras metlicas.

Imponiendo una condicin de flecha mxima igual a L/300 obtenemos una flecha de:

mmL

mmf 17,14300

4250

300429,12max ===

La tensin de trabajo en el marco de refuerzo es:

adm

x

T cmKpW

Mf

A

P =+=+= 2

*

max*

/19,22447,51

3,111775

2,19

1578

Segn los resultados obtenidos, se adoptan perfiles huecos rectangulares#100x80x6, de acero conformado S235JR, para el marco de refuerzo superior.



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5.5.2. CLCULO DEL MARCO DE REFUERZO EN LA ZONA DE TRANSICIN

Este marco se encarga de reforzar la tolva en la zona de transicin. Aqu la forma de latolva cambia de la seccin de paredes verticales a la tolva inferior. Es un punto donde las

tensiones son mximas y adems, donde se transmite la carga de la tolva al soporteestructural. Para el diseo de este marco se emplear un perfil estructural de acero laminadoS275JR que a su vez formar parte de la estructura soporte de la tolva. A dicho perfil sesoldarn los montantes y los pilares del soporte.

El empuje de la materia ensilada en la zona de transicin est compuesto por la presinhorizontal y por la presin perpendicular a las paredes de la tolva inferior. Dado que la presinperpendicular a las paredes de la tolva inferior se considera ms tarde al calcular los marcos derefuerzo de la tolva inferior, no se considerar en el clculo de este refuerzo.

La presin horizontal se distribuye a lo largo del marco de refuerzo, tal y como seaprecia en la figura 13., y es deducida a partir de las reacciones horizontales de los montantes

de la siguiente forma:

mKpU

nRq Bx /12,990

17

1610522 =

=

=

El esquema de la solicitacin es el siguiente:

q2=990,12 kg/m 4,25m

4,25m

Figura 13.: Distribucin de presiones

En marco de refuerzo en zona de transicin

Las reacciones (Carga axial) y el momento flector mximo (ponderado de la mismaforma que anteriormente) que se produce en los vrtices del marco los obtenemos mediante elmtodo de la energa de deformacin, obteniendo los siguientes resultados:


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kpLq

R 156.32

** ==

cmKpLqMf 551.22312

2*

* ==

5.6. CLCULO DE ESPESORES DE CHAPA

5.6.1. CLCULO DEL ESPESOR DE CHAPA DE LAS PAREDES VERTICALES

Se realiza a partir de una seccin de chapa de 1 m de ancho y 4,25 m de largo apoyadaen los extremos. Para rigidizar la tolva se proyectan cuatro montantes verticales realizados abase de perfil hueco rectangular #80x40x5, que se disponen a lo largo de cada lado de la

seccin de paredes verticales. Segn esta disposicin de los montantes, la viga continuaestudiada quedar apoyada sobre cuatro apoyos intermedios articulados equidistantes entreellos 0,85 m.

Suponiendo que la banda de chapa estuviese libre por ambos lados, situacin querealmente no ocurre puesto que se encuentra soldada por la parte inferior, la carga quesituaremos en dicha viga para el clculo ser un valor intermedio entre la presin mxima y laque existe a 1 m del borde inferior, o lo que es lo mismo, para z = 0,5 m. Esta presin sedistribuye linealmente a lo largo de la viga continua, tal y como se observa en la Figura 14.

El valor de la carga uniformemente distribuida se calcula de la siguiente forma:

mKgzpzpq /11002

55016502

)5,0()5,1( =+==+==

0.85 0.85 0.85 0.854.25

0.85

q=1.100 kg/m

Figura 14.: Modelo de clculo de la chapa

de la pared vertical de la tolva.

El objeto del clculo es determinar el espesor de la seccin de chapa considerada.Dicha seccin consiste en un rectngulo de 100 cm de ancho y un valor de alto a determinar(e).

Por la Ley de Navier se determina que la tensin mxima en la viga debida a la flexines:



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mxyI

Mf=

El valor de ymax corresponde a la mitad del espesor (e) de la chapa. El valor del

momento de inercia se calcula mediante la siguiente expresin:

)(12

100 43

cme

I

=

Sustituyendo valores, la frmula de Navier queda reducida a:

)/(100

6 22

cmKge

Mf=

Se impone la condicin de la tensin mxima aplicando el coeficiente de mayoracin dela presin (minoracin de la tensin admisible) a la tensin admisible del material. Puesto queluego, mediante el programa de clculo, se aplica el coeficiente caracterstico para lasobrecarga (1,5) El coeficiente de minoracin de la tensin resulta igual a la diferencia entre C0y el coeficiente de mayoracin de la sobrecarga. El material elegido para la chapa es acerolaminado S275JR, cuya tensin admisible es 2.600 Kg/cm2.

La tensin mxima se obtiene al restarle a la tensin admisible la tensin por variacinde temperatura, resultando una tensin mxima de:

2

max /390.22102600 cmKgnadm ===

El momento flector mximo en la viga continua se calcula utilizando las tablas queaparecen en el libro de R. Nonnast El proyectista de estructuras metlicas, obtenindose elsiguiente valor:

Mfmx = 0,1053ql2 = 8.368,72 cmkg

El mximo momento flector se produce a una distancia de 85 cm tanto del apoyoizquierdo como del derecho. Su valor ponderado es:

Mf *mx = 12.553 cmkg

El espesor mnimo que puede soportar dicha carga presentando una tensin mxima de2.390 Kg/cm2expresado en mm es:

mmMf

e 61,5100

6

max

*

min ==

A continuacin se comprueba el espesor mnimo imponiendo una condicin de flechamxima relativa de L/250. La luz del vano es de 0,85 m resultando:

mmL

f 40,3250

850

250max ===



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Empleando las tablas que aparecen en el libro comentado anteriormente, calculamos laflecha para distintos tipos de perfiles, variando el espesor de la chapa y conservando laanchura igual a 1 metro. De esa forma se calcula el valor de la flecha mxima, que aparece enel los vanos extremos, para espesores a partir de 6 mm, resultando la siguiente tabla:

e (mm) fmax(mm)6 13,257 8,328 5,459 3,7810 2,81

La condicin de flecha mxima se cumple con un espesor de chapa de 8 mm, sinembargo se tomar 10 mm a la hora de elegir la chapa para construir la seccin de paredesverticales de la tolva de alimentacin.

La tensin de trabajo en la chapa resulta:

admcmkg


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q2=1.6

50kg/m

q1=3.8

50

kg/m

0,535 0,535 0,535

2,675

0,535 0,535

Figura 15.- Modelo de clculo de la chapa

de la pared inferior de la tolva.

El momento flector mximo en la viga continua se calcula mediante el programainformtico Metal 3D, del software Cypecad, para clculo de estructuras metlicas. Es posiblerepresentar el diagrama de cualquiera de los parmetros de esfuerzos y leyes de la viga. Eneste caso, para mostrar grficamente el lugar donde aparece el momento flector mximo y suvalor, se muestra el diagrama de momentos flectores, expresado en mTn (Figura 16).

1 2 43

0,0

60

65

0,0

35

0,0

54

0,0

44

-0.090

0,1

24

-0.089

-0.098

-0.159

Figura 16.- Diagrama momento flector

chapa inferior tolva

El momento flector mximo aparece en el nudo 5 (Figura 16) y su valor ponderado es:

KgcmMf 900.15=

El espesor mnimo que puede soportar dicha carga presentando una tensin mxima de2390 Kg/cm2es:

mme 31,6min = La luz del vano es de 0,535 m, por lo que la flecha mxima admisible es:

mmL

f 78,1300

max ==



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Mediante el programa informtico auxiliar se calcula la flecha para distintos tipos deperfiles, variando el espesor de la chapa y conservando la anchura igual a 1 metro. De esaforma se calcula el valor de la flecha mxima, que aparece en el vano extremo derecho, paraespesores a partir de 7 mm, resultando la siguiente tabla:

e (mm) fmax(mm)7 5,018 3,439 2,4110 1,71

La condicin de flecha mxima se cumple con un espesor de chapa de 10 mm por loque este es el valor que se tomar a la hora de elegir la chapa para construir la tolva inferior.

Para calcular el momento ponderado resultante de aplicar el coeficiente C0es necesarioaadir al momento ponderado que proporciona el programa de clculo un 11%.

La tensin de trabajo en la chapa resulta:

admT cmKg

e

MfMf =

+= 2

2

**

/94,058.1100

)11,0(6

Segn los resultados obtenidos, se adopta un espesor de 10 mmpara las chapas delas paredes verticales realizados en acero S275JR.

5.7. CLCULO DE TAPA HERMTICA5.7.1. HIPTESIS DE CLCULO

Para realizar el clculo de las tapas hermticas de las tolvas se tendrn en cuenta losiguiente:

Forma parte independiente de la tolva. Se tendr en cuenta las siguientes acciones: viento, nieve, peso propio. Se considerar una sobrecarga de 150 kg/m2.

5.7.2. DESCRIPCIN DE LA ESTRUCTURA

La estructura estar compuesta por perfiles de acero conformado a los que se unirnpaneles de chapa de acero de 6 mm de espesor mediante soldadura. La unin de la tapa conla tolva se efectuar mediante pernos y junta de neopreno.

Para fijar la tapa a la tolva se colocarn cuatro anclajes. Las tapas estarn provistas delos correspondientes orificios para la entrada y salida de las sustancias almacenadas y para laevacuacin de los gases producidos por el orujo. Adems, se colocar una trampilla de 70x70cm para el mantenimiento y la limpieza de la tolva.



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5.7.3. MODELO DE CLCULO

El modelo de la estructura empleado para calcular la estructura mediante el programaMetal 3D se muestra en las siguientes figuras, empleando varias vistas para una mejor

comprensin:

Figura 17.: Modelo clculo

tapa hermtica. Vista en planta


tapa hermtica. Vista en alzado


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5.7.4. LISTADO DE CLCULO

############################################################14:24:45, 23/06/2005

FICHERO: D:\Resultados Cype\Tolva orujo\Toloru02.EM3

DESCRIPCION: Pletinas de la tolva############################################################

NUDOS COORDENADAS(m) COACCIONES VINCULOS

X Y Z dX dY dZ GX GY GZ V0 EP DX/DY/DZ Dep.

1 0.000 0.000 0.000 X X X - - - - - - Empotrado2 0.000 2.125 0.000 - - X X X X X - - Empotrado3 0.000 4.250 0.000 X X X - - - - - - Empotrado4 1.500 1.500 0.500 - - - - - - - - - Empotrado5 1.500 2.125 0.500 - - - - - - - - - Empotrado6 1.500 2.750 0.500 - - - - - - - - - Empotrado7 2.125 0.000 0.000 - - X X X X X - - Empotrado8 2.125 1.500 0.500 - - - - - - - - - Empotrado9 2.125 2.750 0.500 - - - - - - - - - Empotrado10 2.125 4.250 0.000 - - X X X X X - - Empotrado11 2.750 1.500 0.500 - - - - - - - - - Empotrado12 2.750 2.125 0.500 - - - - - - - - - Empotrado13 2.750 2.750 0.500 - - - - - - - - - Empotrado14 4.250 0.000 0.000 X X X - - - - - - Empotrado15 4.250 2.125 0.000 - - X X X X X - - Empotrado16 4.250 4.250 0.000 X X X - - - - - - Empotrado

CARACTERISTICAS MECANICAS DE LAS BARRAS

Inerc.Tor. Inerc.y Inerc.z Seccincm4 cm4 cm4 cm2

57.215 34.033 34.033 6.497 Acero, #60x3, Perfil simple (Huecos cuadrados)

MATERIALES UTILIZADOS

Md.Elst. Md.El.Trans. Lm.Els.\Fck Co.Dilat. Peso Espec. Material(Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/mC) (Kg/dm3)

2100000.00 807692.31 2400.00 1.2e-005 7.85 Acero (A37)

BARRAS DESCRIPCION

Peso Volumen Longitud Co.Pand.xy Co.Pand.xz Dist.Arr.Sup. Dist.Arr.Inf.(Kp) (m3) (m) (m) (m)

1/2 Acero (A37), #60x3 (Huecos cuadrados)10.84 0.001 2.13 1.00 1.00 - -




2/5 Acero (A37), #60x3 (Huecos cuadrados)

8.06 0.001 1.58 1.00 1.00 - -3/6 Acero (A37), #60x3 (Huecos cuadrados)11.12 0.001 2.18 1.00 1.00 - -














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BARRAS DESCRIPCION

Peso Volumen Longitud Co.Pand.xy Co.Pand.xz Dist.Arr.Sup. Dist.Arr.Inf.(Kp) (m3) (m) (m) (m)







BARRAS TENSION MAXIMA

TENS.(Tn/cm2) APROV.(%) POS.(m) N(Tn) Ty(Tn) Tz(Tn) Mt(Tnm) My(Tnm) Mz(Tnm)

1/2 0.5759 23.99 0.000 0.0000 0.0372 -0.0052 -0.0102 -0.0055 0.06051/4 1.7561 73.17 1.090 -2.8969 0.0000 0.0023 0.0000 0.1041 0.00001/7 0.5759 23.99 0.000 0.0000 0.0372 0.0052 0.0102 0.0055 0.06052/3 0.5759 23.99 2.125 0.0000 -0.0372 0.0052 0.0102 -0.0055 0.06052/5 1.4099 58.75 0.000 -0.1606 0.0000 -0.4493 0.0000 -0.1563 0.00003/6 1.7561 73.17 1.090 -2.8969 0.0000 0.0023 0.0000 0.1041 0.00003/10 0.5759 23.99 0.000 0.0000 0.0372 -0.0052 -0.0102 -0.0055 0.06054/5 0.9939 41.41 0.000 -1.9993 -0.0052 -0.1363 -0.0009 -0.0752 -0.00164/8 0.9939 41.41 0.000 -1.9993 0.0052 -0.1363 0.0009 -0.0752 0.00165/6 0.9939 41.41 0.625 -1.9993 0.0052 0.1363 0.0009 -0.0752 -0.00166/9 0.9939 41.41 0.000 -1.9993 -0.0052 -0.1363 -0.0009 -0.0752 -0.00167/8 1.4099 58.75 0.000 -0.1606 0.0000 -0.4493 0.0000 -0.1563 0.00007/14 0.5759 23.99 2.125 0.0000 -0.0372 -0.0052 -0.0102 0.0055 0.06058/11 0.9939 41.41 0.625 -1.9993 -0.0052 0.1363 -0.0009 -0.0752 0.001610/9 1.4099 58.75 0.000 -0.1606 0.0000 -0.4493 0.0000 -0.1563 0.00009/13 0.9939 41.41 0.625 -1.9993 0.0052 0.1363 0.0009 -0.0752 -0.001610/16 0.5759 23.99 2.125 0.0000 -0.0372 0.0052 0.0102 -0.0055 0.060511/12 0.9939 41.41 0.000 -1.9993 0.0052 -0.1363 0.0009 -0.0752 0.001614/11 1.7561 73.17 1.090 -2.8969 0.0000 0.0023 0.0000 0.1041 0.000012/13 0.9939 41.41 0.625 -1.9993 -0.0052 0.1363 -0.0009 -0.0752 0.001615/12 1.4099 58.75 0.000 -0.1606 0.0000 -0.4493 0.0000 -0.1563 0.000016/13 1.7561 73.17 1.090 -2.8969 0.0000 0.0023 0.0000 0.1041 0.000014/15 0.5759 23.99 0.000 0.0000 0.0372 0.0052 0.0102 0.0055 0.060515/16 0.5759 23.99 2.125 0.0000 -0.0372 -0.0052 -0.0102 0.0055 0.0605

5.8. CLCULO DE LOS MARCOS DE REFUERZO INFERIORES Y DELA ESTRUCTURA SOPORTE DE LA TOLVA

5.8.1. CARGAS

Se proyecta un entramado de perfiles huecos horizontales y verticales, para reforzar lachapa que forma la parte inferior de la tolva, unidos al soporte de la tolva, formado por perfilesUPN en formacin de cajn.

El clculo de esta estructura se realizar de nuevo empleando el mismo programainformtico. No se supone carga alguna sobre los perfiles verticales, no obstante la seccin delas mismas ser elegida en funcin de la seccin obtenida para los marcos de refuerzo.

El clculo de la estructura de refuerzo de la tolva inferior se realizar conjuntamente conel clculo de la estructura soporte, ya que son estructuras solidarias que trasmiten numerosostipos de esfuerzo entre ellas.

En cada cara de la tolva se disponen 4 perfiles horizontales separados 0,535 m. A suvez, participar en el refuerzo de la zona de transicin, los dinteles superiores del soporte de latolva. En la boca de la tolva se colocar un marco rgido formado por perfiles UPN para servirde soporte a la teja vibrante.



17/27



Los perfiles horizontales estarn arriostrados por perfiles verticales a lo largo de lascaras de la tolva.

Para el clculo de la estructura de refuerzo inferior y la estructura soporte de la tolva de

almacenamiento tenemos en cuenta las siguientes acciones exteriores:

a) Peso de la materia ensilada.b) Peso propio de la parte superior de la tolva.c) Peso propio de la estructura de refuerzo inferior y de soporte.d) Carga reducida por metro lineal de permetro, perpendicular a la pared de la tolva, en

cada marco de refuerzo.e) Carga transmitida desde los montantes de la seccin de paredes verticales al marco de

refuerzo 2.f) Carga de viento.g) Carga de nieve.

a) Peso de la materia ensi lada

El peso de la materia ensilada se transmite a la estructura soporte en la zona detransicin. La carga resultante sobre la estructura consiste en una carga uniformementedistribuida vertical a lo largo del permetro del marco de refuerzo superior. En nuestro caso, nose considera dicha carga, sino que se aplica el peso total de la materia ensilada, 60.000 Kg,repartido a lo largo del marco de refuerzo superior, con lo que resulta una carga de:

mkpqmat /41,3529

17

60000==

b) Peso propio de la parte superior de la tolva

Se calcula a partir del volumen de chapa y los metros lineales de perfil estructural,resultando un peso total de:

kpPppt 2500=

Dicho peso quedar distribuido a lo largo del permetro del marco de refuerzo superior,resultando una carga uniformemente distribuida de valor:

mKpU

Pq

ppt

ppt /06,14717

2500===

A esta carga vertical sobre el marco de refuerzo se aade una sobrecarga comoconsecuencia de futuras estructuras apoyadas en la parte superior de la tolva, que trasmiten sucarga vertical hasta el marco superior de la estructura soporte. Se considera pues unasobrecarga de valor:

mKpqs /200=

c) Peso propio de la estruc tura



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19/27



La carga de nieve la obtenemos a partir de la norma NTE-ECG de 1988 de cargas

gravitatorias, la cual establece un valor de carga para la zona en cuestin de:

2/40 mkgq=

Dicha carga, distribuida por la parte superior de la tolva, se trasmite a la estructurasoporte a lo largo de los montantes y la chapa de la seccin de paredes verticales. El valor dela carga vertical uniformemente distribuida sobre el marco superior de la estructura soporte es:

mkgqn /47,42=

5.8.2. MODELO DE CLCULO

El modelo de la estructura empleado para calcular la estructura mediante el programaMetal 3D se muestra en las siguientes figuras, empleando varias vistas para una mejorcomprensin:


tolva orujo. Vista 3D



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Figura 20.: Modelo clculo tolva

orujo. Vista 2D.Pared Tolva


orujo. Vista 2D en planta.



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orujo. Vista 2D .Alzado

5.8.3. LISTADO DE RESULTADOS

A continuacin se muestra el listado de clculo de la estructura. Dicho listado seencuentra en el CD adjunto, junto con los dems ficheros fuente.

############################################################14:15:52, 23/06/2005

FICHERO: D:\Resultados Cype\Tolva orujo\Toloru01.EM3DESCRIPCION: Pletinas de la tolva############################################################



1 0.000 0.000 -6.000 X X X X X X X - - -(2) -(5)2 0.000 0.000 -1.600 - - - - - - - - - -(1,3,6,9,16,35,70) -(5)3 0.000 0.000 0.000 - - - - - - - - - -(2,4,21) -(11)4 0.000 1.065 0.000 - - - - - - - - - Empotrado5 0.000 2.125 -3.800 - - - - - - - - - Articulado6 0.000 2.125 0.000 - - - - - - - - - Empotrado7 0.000 3.185 0.000 - - - - - - - - - Empotrado8 0.000 4.250 -6.000 X X X X X X X - - -(9) -(5)9 0.000 4.250 -1.600 - - - - - - - - - -(2,6,8,10,20,44,77) -(5)10 0.000 4.250 0.000 - - - - - - - - - -(7,9,29) -(15)11 0.355 0.355 -0.400 - - - - - - - - - -(12,22) -(16,3)12 0.355 1.065 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado13 0.355 2.125 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado14 0.355 3.185 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado

15 0.355 3.895 -0.400 - - - - - - - - - -(14,28) -(20,10)16 0.710 0.710 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado17 0.710 1.065 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado18 0.710 2.125 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado19 0.710 3.185 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado20 0.710 3.540 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado21 1.065 0.000 0.000 - - - - - - - - - Empotrado22 1.065 0.355 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado23 1.065 0.710 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado24 1.065 1.065 -1.200 - - - - - - - - - -(17,23,25,38) -(30) -(16)25 1.065 2.125 -1.200 - - - - - - - - - Empotrado26 1.065 3.185 -1.200 - - - - - - - - - -(19,25,27,41) -(32) -(20)27 1.065 3.540 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado28 1.065 3.895 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado29 1.065 4.250 0.000 - - - - - - - - - Empotrado30 1.420 1.420 -1.600 - - - - - - - - - -(31,39) -(33,24)31 1.420 2.125 -1.600 - - - - - - - - - Empotrado32 1.420 2.830 -1.600 - - - - - - - - - -(31,40) -(34,26)33 1.775 1.775 -2.000 - - - - - - - - - -(34,45) -(30)34 1.775 2.475 -2.000 - - - - - - - - - -(33,46) -(32)35 2.125 0.000 0.000 - - - - - - - - - Empotrado36 2.125 0.355 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado37 2.125 0.710 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado38 2.125 1.065 -1.200 - - - - - - - - - Empotrado39 2.125 1.420 -1.600 - - - - - - - - - Empotrado



22/27





40 2.125 2.830 -1.600 - - - - - - - - - Empotrado41 2.125 3.185 -1.200 - - - - - - - - - Empotrado42 2.125 3.540 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado43 2.125 3.895 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado44 2.125 4.250 0.000 - - - - - - - - - Empotrado45 2.475 1.775 -2.000 - - - - - - - - - -(33,46) -(47)46 2.475 2.475 -2.000 - - - - - - - - - -(34,45) -(49)47 2.830 1.420 -1.600 - - - - - - - - - -(39,48) -(45,53)48 2.830 2.125 -1.600 - - - - - - - - - Empotrado49 2.830 2.830 -1.600 - - - - - - - - - Empotrado50 3.185 0.000 0.000 - - - - - - - - - Empotrado51 3.185 0.355 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado52 3.185 0.710 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado53 3.185 1.065 -1.200 - - - - - - - - - -(38,52,54,60) -(47) -(59)54 3.185 2.125 -1.200 - - - - - - - - - Empotrado55 3.185 3.185 -1.200 - - - - - - - - - -(41,54,56,62) -(49) -(63)56 3.185 3.540 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado57 3.185 3.895 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado58 3.185 4.250 0.000 - - - - - - - - - Empotrado59 3.540 0.710 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado60 3.540 1.065 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado61 3.540 2.125 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado62 3.540 3.185 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado63 3.540 3.540 -0.800 - - - - - - - - - Empotrado64 3.895 0.355 -0.400 - - - - - - - - - -(51,65) -(59,71)

65 3.895 1.065 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado66 3.895 2.125 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado67 3.895 3.185 -0.400 - - - - - - - - - Empotrado68 3.895 3.895 -0.400 - - - - - - - - - -(57,67) -(63,78)69 4.250 0.000 -6.000 X X X X X X X - - -(70) -(73)70 4.250 0.000 -1.600 - - - - - - - - - -(2,35,59,69,71,74,77) -(73)71 4.250 0.000 0.000 - - - - - - - - - -(50,70,72) -(64)72 4.250 1.065 0.000 - - - - - - - - - Empotrado73 4.250 2.125 -3.800 - - - - - - - - - Articulado74 4.250 2.125 0.000 - - - - - - - - - Empotrado75 4.250 3.185 0.000 - - - - - - - - - Empotrado76 4.250 4.250 -6.000 X X X X X X X - - -(77) -(73)77 4.250 4.250 -1.600 - - - - - - - - - -(9,44,63,70,74,76,78) -(73)78 4.250 4.250 0.000 - - - - - - - - - -(58,75,77) -(68)

CARACTERISTICAS MECANICAS DE LAS BARRAS

Inerc.Tor. Inerc.y Inerc.z Seccincm4 cm4 cm4 cm2

1.140 171.000 15.900 10.300 Acero, IPE-100, Perfil simple (IPE)2.960 206.000 29.300 13.500 Acero, UPN-100, Perfil simple (UPN)2.594 72.200 72.200 12.300 Acero, L-80x8, Perfil simple (L)

141.404 80.713 80.713 12.078 Acero, #70x5, Perfil simple (Huecos cuadrados)156.407 148.483 67.074 11.598 Acero, #100x60x4, Perfil simple (Rectangular conformado)254.432 185.347 131.445 13.198 Acero, #100x80x4, Perfil simple (Rectangular conformado)467.859 392.522 208.547 21.295 Acero, #120x80x6, Perfil simple (Rectangular conformado)682.509 470.498 354.816 23.695 Acero, #120x100x6, Perfil simple (Rectangular conformado)1809.649 1363.784 872.479 39.991 Acero, #160x120x8, Perfil simple (Rectangular conformado)328.068 212.000 243.455 22.000 Acero, UPN-80, Doble en cajn soldado (UPN)566.250 412.000 379.968 27.000 Acero, UPN-100, Doble en cajn soldado (UPN)963.210 728.000 603.540 34.000 Acero, UPN-120, Doble en cajn soldado (UPN)

MATERIALES UTILIZADOS

Md.Elst. Md.El.Trans. Lm.Els.\Fck Co.Dilat. Peso Espec. Material(Kp/cm2) (Kp/cm2) (Kp/cm2) (m/mC) (Kg/dm3)

2100000.00 807692.31 2600.00 1.2e-005 7.85 Acero (A42)2100000.00 807692.31 2400.00 1.2e-005 7.85 Acero (A37)



1/2 2.3397 89.99 4.400 -35.9363 -0.0334 0.0303 0.0003 -0.0771 0.08501/5 2.1758 83.69 3.059 -3.8573 0.0188 0.0000 0.0000 0.0000 -0.01572/3 2.0163 77.55 1.600 -19.3123 -0.4016 0.3829 0.0040 -0.4662 0.48505/2 2.2911 88.12 0.000 -4.0273 0.0000 0.0188 0.0000 0.0157 0.00002/6 1.4346 55.18 2.660 -12.7691 -0.0715 -0.0820 0.0195 0.1346 0.12352/9 1.6244 62.48 2.125 16.1442 0.0000 0.0003 0.0000 0.0189 -0.00012/16 1.1978 49.91 0.000 -5.3253 -0.0042 -0.2732 -0.0019 -0.2040 -0.00062/35 1.4555 55.98 2.660 -13.1135 -0.0639 0.0845 -0.0263 -0.1448 0.11082/70 1.3832 53.20 2.125 13.7188 0.0001 0.0000 0.0000 0.0170 -0.00013/4 1.8588 71.49 0.000 -9.7302 2.6109 -2.8039 -0.1887 -0.6542 0.999811/3 2.2414 93.39 0.000 21.8981 -0.0026 0.1510 0.0000 0.0990 -0.00173/21 1.8575 71.44 0.000 -9.7321 -2.6168 -2.7568 0.1741 -0.6633 -0.99734/6 1.8429 70.88 1.060 -9.5519 -2.1045 3.5130 0.1521 -1.2490 0.4611

12/4 0.7918 32.99 0.000 1.6863 -0.3858 0.0193 -0.0964 0.3515 -0.0998



23/27





8/5 2.3104 88.86 3.059 -4.0636 0.0000 -0.0188 0.0000 0.0157 0.00005/9 2.1565 82.94 0.000 -3.8210 -0.0188 0.0000 0.0000 0.0000 -0.01576/7 1.8310 70.42 0.000 -9.3863 2.0845 -3.4953 -0.1507 -1.2477 0.45559/6 1.4298 54.99 2.660 -12.8528 -0.0704 0.0792 -0.0197 -0.1314 0.120913/6 1.7947 74.78 0.000 8.9981 0.0150 2.6011 0.0001 0.8986 0.00417/10 1.8561 71.39 1.065 -9.8396 -2.5917 2.8011 0.1928 -0.6594 0.987614/7 0.7983 33.26 0.535 1.7176 0.4123 -0.0028 0.0953 0.3428 -0.11378/9 2.3543 90.55 4.400 -36.2040 0.0339 0.0296 -0.0008 -0.0751 -0.08589/10 2.0202 77.70 1.600 -19.3753 0.3866 0.3971 -0.0010 -0.4850 -0.46959/20 1.2039 50.16 0.000 -5.5657 -0.0021 -0.2567 0.0002 -0.1986 -0.00119/44 1.4023 53.93 2.660 -12.7888 -0.0634 -0.0786 0.0221 0.1306 0.10979/77 1.3737 52.84 2.125 13.6192 -0.0001 0.0000 0.0000 0.0166 0.000215/10 2.2561 94.00 0.000 21.8761 0.0002 0.1585 0.0000 0.1038 0.000210/29 1.8689 71.88 0.000 -9.8340 2.5753 -2.8102 -0.1899 -0.6778 0.986611/12 1.5348 63.95 0.000 2.3112 0.0983 -1.6052 -0.1197 -0.3384 0.129416/11 2.2638 94.33 0.000 19.4062 0.0216 -0.3839 0.0000 -0.1454 0.012211/22 1.6705 69.61 0.000 2.4276 -1.5096 0.2445 0.1278 0.1741 -0.314512/13 1.2146 50.61 1.060 1.7363 0.2072 1.8016 0.0577 -0.2547 -0.108917/12 1.1020 45.92 0.000 1.8453 0.1954 -2.1506 0.0235 -0.6193 0.057013/14 1.2132 50.55 0.000 1.7464 -0.2082 -1.7947 -0.0574 -0.2538 -0.109318/13 1.5985 66.60 0.535 8.5832 -0.0113 -0.9966 -0.0011 0.7830 0.003414/15 1.5425 64.27 0.710 2.3516 -0.0950 1.5928 0.1313 -0.3363 0.125719/14 1.1314 47.14 0.000 1.8344 -0.1932 -2.1950 -0.0243 -0.6424 -0.052520/15 2.3024 95.93 0.000 19.4154 -0.0015 -0.4161 0.0000 -0.1613 -0.0008

15/28 1.5371 64.05 0.000 2.3564 0.0932 -1.5862 -0.1293 -0.3376 0.124216/17 1.7539 73.08 0.000 5.2963 -1.0619 -5.6362 -0.9256 -2.1049 0.368216/23 2.0547 85.61 0.000 5.7741 -5.3079 -0.6694 1.0267 0.7083 -1.961824/16 1.3677 56.99 0.642 10.3888 0.0114 -0.1736 0.0000 0.1134 -0.007317/18 1.1587 48.28 1.060 5.3560 1.2307 0.4073 -0.0882 1.2294 -0.620824/17 1.1975 49.90 0.000 4.1562 0.0719 -1.5418 0.1760 -0.6019 0.025318/19 1.1550 48.12 0.000 5.3744 -1.1925 -0.3688 0.1033 1.2307 -0.607225/18 1.0792 44.97 0.000 6.1403 -0.0342 -1.7870 -0.0022 -0.5148 -0.006319/20 1.7974 74.89 0.355 5.4210 1.0162 5.5401 1.0120 -2.1066 0.378126/19 1.2874 53.64 0.000 4.0205 -0.1715 -1.6992 -0.1680 -0.6404 -0.057126/20 1.4442 60.17 0.642 10.6970 -0.0007 -0.1987 0.0000 0.1296 0.000520/27 1.7887 74.53 0.000 5.3877 -1.0420 -5.5038 -0.9994 -2.1203 0.369522/21 0.8349 34.79 0.000 1.3746 0.3118 0.0876 0.1240 0.3925 0.087621/35 1.9242 74.01 1.060 -9.4002 2.2471 3.4254 -0.1764 -1.2244 -0.571723/22 1.1038 45.99 0.000 1.6724 -0.2490 -2.2413 -0.0071 -0.6158 -0.070822/36 1.3102 54.59 1.060 1.8480 1.7612 0.0140 -0.0699 -0.0876 -0.268524/23 1.3569 56.54 0.000 4.4515 -0.1522 -1.9282 -0.2008 -0.6798 -0.035423/37 1.1310 47.12 1.060 5.8709 0.7134 1.4247 0.0615 -0.8814 0.853524/25 1.8348 76.45 0.000 10.6626 1.2852 -5.5658 -0.2236 -2.0694 0.719430/24 0.7309 30.45 0.000 8.1623 0.0047 0.0142 0.0000 0.0112 0.003024/38 2.0128 83.87 0.000 10.2569 -5.1560 2.0451 0.2539 1.0230 -1.860525/26 1.7880 74.50 1.060 10.7521 -1.2351 5.4881 0.2366 -1.9919 0.708331/25 0.5067 21.11 0.000 3.6152 -0.1478 -0.2534 0.0045 -0.1869 -0.042026/27 1.2677 52.82 0.000 4.1007 0.1542 -1.7137 0.1637 -0.6318 0.050932/26 0.6589 27.45 0.000 7.8172 0.0023 0.0000 0.0000 0.0020 0.0015

26/41 1.7907 74.61 0.000 10.6983 1.2336 -5.4776 -0.2311 -2.0051 0.702327/28 1.1008 45.87 0.000 1.8657 0.1877 -2.1781 0.0205 -0.6233 0.050627/42 1.1364 47.35 1.060 5.4981 1.2014 0.3834 -0.0949 1.1896 -0.613628/29 0.8059 33.58 0.000 1.7396 -0.4082 0.0120 -0.0984 0.3523 -0.106028/43 1.2361 51.50 1.060 1.7673 0.2106 1.7989 0.0587 -0.2624 -0.110629/44 1.8834 72.44 1.060 -9.4258 -2.0947 3.5235 0.1539 -1.2831 0.479630/31 2.1435 89.31 0.000 6.1380 1.8396 -3.7422 -0.1071 -0.8712 0.651433/30 0.4053 16.89 0.642 4.2226 -0.0048 -0.0141 0.0000 0.0111 0.003130/39 2.1371 89.05 0.000 6.1600 -1.6373 -3.8740 0.0911 -0.8818 -0.639431/32 2.1369 89.04 0.705 5.9937 -1.8018 3.7457 0.0770 -0.8658 0.666034/32 0.3594 14.97 0.642 4.1865 -0.0024 -0.0009 0.0000 0.0021 0.001632/40 2.1361 89.01 0.000 6.0054 1.8125 -3.7293 -0.0766 -0.8661 0.665733/34 2.3649 90.96 0.700 3.8033 -1.4766 1.3064 0.0000 -0.0001 0.174033/45 2.3577 90.68 0.700 3.8090 -1.4757 -1.3064 -0.0001 0.0001 0.173334/46 2.3645 90.94 0.000 3.7936 1.4831 -1.2981 -0.0001 0.0000 0.174036/35 1.8793 78.31 0.000 9.6998 0.0124 2.8083 0.0003 0.9331 0.003435/50 1.9242 74.01 0.000 -9.2965 -2.2634 -3.4282 0.1760 -1.2233 -0.576070/35 1.4724 56.63 2.660 -13.2283 -0.0647 -0.0872 0.0263 0.1478 0.112337/36 1.6444 68.52 0.535 9.2550 -0.0102 -0.6909 -0.0008 0.7930 0.002836/51 1.3112 54.63 0.000 1.8254 -1.7661 -0.0120 0.0703 -0.0869 -0.269538/37 1.1154 46.47 0.535 6.0640 -0.0368 -1.7908 -0.0026 0.5361 0.012437/52 1.1332 47.22 0.000 5.8450 -0.7348 -1.4657 -0.0476 -0.8958 0.850039/38 0.5379 22.41 0.000 3.2960 -0.1680 -0.5207 0.0041 -0.2132 -0.046838/53 2.0575 85.73 1.060 10.1250 5.2159 -2.1068 -0.2400 1.0378 -1.923239/47 2.1510 89.63 0.705 6.3280 1.6835 3.8817 -0.1222 -0.8913 -0.625240/41 0.4819 20.08 0.000 3.6455 0.1374 -0.2366 -0.0071 -0.1715 0.039340/49 2.1564 89.85 0.705 6.1428 -1.8578 3.7423 0.0949 -0.8825 0.658341/42 1.0563 44.01 0.000 6.1794 0.0408 -1.7730 0.0022 -0.4969 0.008441/55 1.8476 76.98 1.060 10.6017 -1.2919 5.5698 0.2188 -2.0934 0.721542/43 1.6153 67.31 0.535 8.6400 0.0116 -0.9669 0.0008 0.7924 -0.003342/56 1.1414 47.56 0.000 5.4689 -1.2443 -0.4065 0.0817 1.1882 -0.629943/44 1.8142 75.59 0.000 9.0614 -0.0105 2.6369 -0.0003 0.9103 -0.003043/57 1.2387 51.61 0.000 1.7452 -0.2108 -1.8050 -0.0591 -0.2635 -0.110844/58 1.8834 72.44 0.000 -9.3268 2.1084 -3.5277 -0.1536 -1.2825 0.483377/44 1.4187 54.57 2.660 -12.8924 -0.0644 0.0813 -0.0222 -0.1335 0.111545/46 2.3590 90.73 0.000 3.8279 1.4748 1.3064 0.0001 0.0001 0.173345/47 0.4222 17.59 0.642 4.2249 -0.0128 -0.0152 0.0000 0.0118 0.008246/49 0.4493 18.72 0.642 4.2176 0.0198 -0.0208 0.0000 0.0154 -0.012747/48 2.1518 89.66 0.000 6.3186 -1.6563 -3.8707 0.1240 -0.8901 -0.626647/53 0.7733 32.22 0.000 8.4724 0.0128 0.0152 0.0000 0.0118 0.008248/49 2.1036 87.65 0.705 6.2440 1.5991 3.8754 -0.0899 -0.8858 -0.609148/54 0.5098 21.24 0.000 3.2282 0.0778 -0.5110 -0.0043 -0.2166 0.023249/55 0.8255 34.39 0.000 8.1880 0.0403 -0.0245 0.0000 -0.0137 0.025951/50 0.8410 35.04 0.000 1.3532 -0.2905 0.1168 -0.1251 0.4036 -0.081350/71 1.8602 71.55 1.065 -9.6075 2.6374 2.7581 -0.1699 -0.6577 -1.010452/51 1.0667 44.44 0.000 1.6441 0.2471 -2.1937 0.0069 -0.5902 0.073551/64 1.6663 69.43 0.710 2.3823 1.5211 -0.2512 -0.1161 0.1797 -0.317253/52 1.2551 52.29 0.000 4.5050 0.0449 -1.7659 0.2105 -0.6363 0.002052/59 2.0227 84.28 0.355 5.6428 5.4101 0.6959 -0.9438 0.7057 -1.9718

53/54 2.0531 85.54 0.000 10.2206 -5.2281 2.0996 0.2432 1.0392 -1.9118



24/27





53/59 1.2415 51.73 0.642 9.9203 -0.0004 -0.1489 0.0000 0.0976 0.000353/60 1.2871 53.63 0.000 4.5010 -0.0662 -1.7683 -0.2137 -0.6509 -0.008354/55 2.0171 84.04 1.060 10.2365 5.1720 -2.0748 -0.2593 1.0391 -1.855454/61 1.0922 45.51 0.535 6.1520 0.0383 -1.8056 0.0027 0.5187 -0.011855/56 1.1668 48.62 0.000 4.1690 -0.0531 -1.5413 -0.1726 -0.5869 -0.020255/62 1.3780 57.42 0.000 4.3728 0.1645 -1.9214 0.2050 -0.6907 0.039955/63 1.3491 56.21 0.642 10.2154 -0.0104 -0.1727 0.0000 0.1129 0.006756/57 1.0661 44.42 0.000 1.8467 -0.1858 -2.1312 -0.0203 -0.5986 -0.053856/63 1.7493 72.89 0.355 5.2594 1.0868 5.6056 0.9142 -2.1242 0.362557/58 0.8125 33.85 0.000 1.7237 0.3884 0.0400 0.0995 0.3629 0.100257/68 1.5310 63.79 0.710 2.3132 -0.0966 1.5987 0.1178 -0.3400 0.128358/78 1.8710 71.96 1.065 -9.7152 -2.5931 2.8127 0.1858 -0.6727 0.998559/60 2.0302 84.59 0.000 5.5980 -5.4425 -0.6600 0.9556 0.7125 -1.961259/64 2.1435 89.31 0.000 19.2097 -0.0002 -0.3497 0.0000 -0.1288 -0.000170/59 1.1950 49.79 0.000 -5.1356 -0.0013 -0.2873 0.0003 -0.2085 -0.000660/61 1.1519 48.00 1.060 5.7877 0.7263 1.4535 0.0541 -0.8933 0.880460/65 1.1046 46.03 0.000 1.6429 -0.2572 -2.2151 -0.0093 -0.6122 -0.076961/62 1.1501 47.92 0.000 5.8170 -0.7010 -1.4168 -0.0689 -0.8796 0.883961/66 1.6272 67.80 0.535 9.1920 0.0093 -0.7183 0.0010 0.7836 -0.002862/63 2.0672 86.13 0.355 5.6566 5.3469 0.6381 -1.0410 0.7193 -1.958862/67 1.1381 47.42 0.000 1.6398 0.2548 -2.2616 0.0104 -0.6373 0.073063/68 2.2423 93.43 0.000 19.2172 -0.0200 -0.3815 0.0000 -0.1445 -0.011377/63 1.2057 50.24 0.000 -5.3763 0.0081 -0.2709 0.0016 -0.2031 0.002664/65 1.6701 69.59 0.000 2.3753 -1.5254 0.2546 0.1180 0.1809 -0.3158

64/71 2.1999 91.66 0.000 21.7295 0.0001 0.1427 0.0000 0.0936 0.000065/66 1.2948 53.95 1.060 1.8148 1.7631 0.0095 -0.0690 -0.0865 -0.262765/72 0.8205 34.19 0.000 1.4455 0.3103 0.0671 0.1218 0.3834 0.085066/67 1.2950 53.96 0.000 1.8253 -1.7576 -0.0129 0.0688 -0.0879 -0.262066/74 1.8604 77.52 0.000 9.6317 -0.0172 2.7759 -0.0001 0.9219 -0.004667/68 1.6761 69.84 0.710 2.4177 1.5138 -0.2481 -0.1299 0.1757 -0.313467/75 0.8147 33.95 0.000 1.4701 -0.3353 0.0357 -0.1209 0.3714 -0.092168/78 2.2226 92.61 0.000 21.7115 0.0024 0.1500 0.0000 0.0983 0.001569/70 2.3439 90.15 4.400 -35.9565 -0.0341 -0.0304 -0.0009 0.0773 0.087069/73 2.1856 84.06 3.059 -3.8272 0.0000 -0.0188 0.0000 0.0158 0.000070/71 2.0092 77.28 1.600 -19.1495 -0.3943 -0.3934 -0.0025 0.4768 0.475373/70 2.2500 86.54 0.000 -3.9969 -0.0188 0.0000 0.0000 0.0000 -0.015770/74 1.4896 57.29 2.660 -13.1010 -0.0719 0.0883 -0.0237 -0.1496 0.124570/77 1.6392 63.05 2.125 16.2670 0.0000 0.0003 0.0000 0.0193 0.000271/72 1.8482 71.09 0.000 -9.6142 -2.6544 -2.7514 0.1724 -0.6402 -1.011572/74 1.8832 72.43 1.060 -9.5128 2.2571 3.4171 -0.1747 -1.1916 -0.551976/73 2.2693 87.28 3.059 -4.0333 0.0188 0.0000 0.0000 0.0000 -0.015773/77 2.1663 83.32 0.000 -3.7909 0.0000 0.0188 0.0000 0.0158 0.000074/75 1.8713 71.97 0.000 -9.3492 -2.2343 -3.4001 0.1737 -1.1909 -0.545677/74 1.4843 57.09 2.660 -13.1837 -0.0708 -0.0854 0.0239 0.1462 0.121975/78 1.8448 70.95 1.065 -9.7291 2.6323 2.7492 -0.1767 -0.6457 -0.997976/77 2.3582 90.70 4.400 -36.2271 0.0347 -0.0296 0.0015 0.0749 -0.087877/78 2.0137 77.45 1.600 -19.2166 0.3793 -0.4080 -0.0005 0.4959 -0.4599

5.9. CLCULO DE PLACAS DE ANCLAJE

El clculo de las placas de anclajes de la tolva de orujo es anlogo al de la tolva dealmacenamiento por lo que solamente se muestra los resultados obtenidos.

Los datos necesarios para realizar este clculo son las reacciones ms desfavorablesen los extremos empotrados del soporte de la tolva, que se obtienen a partir del listado declculo proporcionado por el programa y ya ponderadas, son:

KgcmM

KgcmMKgR

Y

X

Z

800.4

500.64470.23

=

==

La seccin de los pilares de la tolva de almacenamiento est formada por dos perfilesUPN-100([]).



25/27



PLACA ANCLAJE

TOLVA ORUJO

2UPN 100([])

DATOS

Dimensin A (cm) 30 30

Dimensin B (cm) 30 30

Dist.Perno-borde: g (cm) 5 5

Momento: Mx, My (cmkg) 64500 4800

Carga compres.: N(kg) 23470 23470

CALCULOS

Tension


26/27



b) Zapata de dos pilares: Su posicin corresponde a aquellos pilares que se encuentren enlos lmites de la zona de almacenamiento de orujo. El momento determinante de clculoestar condicionado por la diferencia de llenado de las tolvas que soporta.

c) Zapata de cuatro pilares: Consiste en la zapata interior de la zona de almacenamientode orujo. Este tipo de zapata no aparece en el proyecto pero si en el clculo ya que espreciso conocer las dimensiones necesarias de la cimentacin en el caso de unaposible ampliacin de la batera de tolvas o un cambio en la disposicin de las mismas.El momento de clculo en dichas zapatas se determina a partir del caso msdesfavorable de llenado de las tolvas que soporta.

Las vigas de arrostramiento entre zapatas se muestran en el plano de cimentacin. Alno existir cerramiento en dichas vigas zuncho, el momento de clculo se determina a partir dela carga ms desfavorable que pueda existir sobre el mismo. El clculo se realiza de la mismaforma que en el caso de la cimentacin de las tolvas de almacenamiento. En este apartado noslimitaremos a mostrar los resultados de clculo y las dimensiones de las zapatas obtenidas, as

como la seccin y la disposicin de las armaduras:

CLCULO DE ZAPATAS (Tolvas de Orujo y Orujil lo)

Tipo de Zapata A B C (Opcional)

DATOS

Axial primer pilar (N1) (Kg) 36.064 36.064 72.128

Axial segundo pilar (N2) (Kg) - 784 1.566

Momento pilar (Mx) (cmKg) 5.640 1.056.400 2.116.860

CLCULO

Excentricidad (ex) (cm) 0,16 29,29 29,35

rea mnima (Smin) (cm2) 17.719 35.437 70.875

Ancho de zapata (X) (cm) 130 220 250

Longitud de zapata (Y) (cm) 130 160 250

Tensin mxima (max) 1,55 1,50 1,68

Cortante de clculo (Vc) (Kg) 8.568 17.465 21.150

Cortante mximo (Vcu) (Kg) 13.785,15 20.897,71 22.914

Vuelo (v) (cm) 57 82 101Canto (h) (cm) 40 50 50

Mto. clculo en X (Mdx) (cmKg) 530.497 1.429.499 3.400.000

Mto. clculo en Y (Mdy) (cmKg) - 1.302.224 -

Seccin armadura en X (Ax) (cm2) 4,34 9,15 22,05

Seccin armadura en Y (Ay) (cm2) - 8,26 -

Seccin cuanta min. (Acx) (cm2) 9,72 14,96 23,37

Seccin cuanta min. (Acy) (cm2) - 20,56



27/27



SOLUCIN

Dimensiones (XxYxh) (cm) 130x130x40 220x160x50 250x250x50

Armado en X 8 16@21 cm

Armado en Y # 716@20cm 10 16@23 cm #1216@21 cm

Recubrimiento (cm) 5 5 5

La viga de arrostramiento que se utilizar en este caso ser la misma que la calculadaen el caso de las tolvas de almacenamiento, apartado 6.10.4.

TOMO+II%2FIV.5.Cálculo+de+las+tolvas+de+orujo+deshuesado+y+orujillo

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