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Diseño de losa nervada UJAT
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Diseño de losa aligerada de acuerdo a las NTC RCDF 2004 Losas aligeradas
Las losas aligeradas son aquellas que forman vacíos en un patrón rectilíneo que aligera la carga muerta
debido al peso propio. Estas losas son más eficientes que las losas macizas ya que permiten tener espesores
mayores sin aumentar el volumen de concreto con respecto a una losa maciza.
Podríamos decir que, ante una carga normal de vivienda u oficinas, las losas macizas son eficientes para
luces pequeñas, las aligeradas en una dirección son económicas en luces intermedias, 3 a 6m, y las
aligeradas en dos direcciones resultan ser más económicas para luces grandes.
Las más comunes son de casetón de poliestireno, vigueta y bovedilla, de diferentes medidas de acuerdo al
diseño, en este caso haremos un diseño para una losa de casetón. Antes que nada debemos entender que
una primera opción siempre es la losa maciza, pero cuando el peralte de esta sobrepasa los 15 cm ya no es
tan recomendable económicamente hablando, pues requiere un consumo mucho mayor de concreto,
además del exceso de peso que le consignaría a las vigas las cuales se tendrían que diseñar para soportar
una mayor sobrecarga debido al peso propio de la losa. Por estos dos puntos importantes es que se
recomienda utilizar losas aligeradas que permiten un gran peralte y un consumo menos de concreto,
trayendo una sobrecarga muerta mucho menor a las vigas, teniendo en cuenta que las dos serian igual de
seguras. La figura 1 muestra un esquema de una losa aligerada a base de casetón de poliestireno.
Casetón.
Son bloques de poliestireno expandido de dimensiones variables cortados en planta de acuerdo a las
necesidades del cliente para ser utilizados como aligerante en losas tipo cuadriculadas. Con esto se logran
losas de entrepiso y azoteas de grandes claros.
Los casetones de EPS se fabrican con material auto extinguible de densidad de 10 Kg/m3 sin requerir la
colocación de mallas para la aplicación del acabado. Debido a su adherencia con materiales como el
cemento o yeso, que permite ya el zarpeado sin necesitar algún elemento adicional
Ilustración 1. Esquema de losa aligerada a base de casetón de poliestireno. (Tomada de fonosa.com)
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CARACTERISTICAS DE NUESTROS MATERIALES:
Características de nuestros materiales:
Acero fy =4200 kg/cm2
Acero fy (estribos ) =2530 kg/cm2
Concreto f’c = 200kg/cm2
Densidad del concreto 2400 kg/m3
Densidad del mortero (cemento - arena) = 1800 kg/m3
Densidad del Casetón de poliestireno = 10kg/m3
Supongamos la siguiente planta, se nos pide diseñar la losa tomando el criterio de que el diseño se rige de
acuerdo al tablero mas critico, en este caso sería el tablero central de 10 x 9. (Por ser el mayor)
Lo primero que debemos de hacer es calcular el peralte mínimo de nuestro tablero:
Nota: antes que nada revisar la relación a2/a1 la cual tiene que ser menor a dos para considerar que la losa
se puede diseñar por este método. Una relación menor a dos indica que la losa trabaja en dos direcciones es
decir la losa necesita acero de refuerzo en los dos sentidos, una relación mayor a dos indica que la losa
trabaja en una dirección y por lo tanto la losa solo necesita acero de refuerzo en sentido perpendicular al
lado largo.
Donde:
a1 = claro corto
a2 = claro largo
Ilustración 2. Planta de losa a diseñar. Acot: m s/e
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Tomando en cuenta la nota revisamos nuestra relación de claro largo a claro corto, para poder
saber si nuestro sistema trabaja en dos direcciones.
a2/a1 = 10/9 = 1.111 nuestro sistemas de losa trabaja en dos direcciones, por lo tanto podemos
continuar con este método de diseño.
Peralte mínimo
Referencia
El cálculo de las deflexiones puede omitirse si el peralte efectivo de la losa es por lo menos igual al
perímetro del tablero dividido entre 250 para concreto clase 1 y 170 para concreto clase 2.
De acuerdo a las NTC:
Concreto clase 1 ≥ 250 kg/cm2
Concreto clase 2 < 250 kg/cm2 pero no < a 200kg/cm2
Los lados discontinuos deben incrementarse en un 25 % cuando los apoyos sean monolíticos, y en un 50 % si no lo son.
En losas alargadas no es necesario tomar un peralte mayor que el que corresponde a un tablero
con a2 = 2a1.
También es necesario tomar en cuenta que:
fs ≤ 2520 kg/cm2
w ≤ 380 kg/cm2
Para otras combinaciones de fs y w el peralte se obtiene con:
0.032 𝒇𝒔 ∗ 𝒘𝟒 = factor de corrección del perímetro
fs = esfuerzo del acero en condiciones de servicio en kg/ cm2
fs= 0.6 fy
w = carga en condiciones de servicio en kg/m2
Nuestro sistema se considera monolítico debido a que los apoyos corresponden a la misma clase
de material con el que se va a diseñar la losa. Esto no significa que tengan que ser de la misma
resistencia.
Nota: el fs y el w tiene que estar en las unidades indicadas, el factor de corrección del perímetro es un valor
unidimensional es decir sin unidades.
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De entrada para determinar el peralte nosotros suponemos que nuestra losa será maciza, por lo
cual tendremos lo siguiente.
Tabla 1. Cargas para determinar el peralte efectivo.
espesor(m) γ(kg/m3) peso(kg/m2)
poliestireno 0.15 10 1.5
entortado de 2 cm 0.02 1800 36
aplanado de 1.5 cm 0.015 1800 27
losa 10 cm (propuesto) 0.1 2400 240
reglamento
40
impermeabilizante
10
carga muerta total 354.5
carga viva (checar reglamento) 100
carga de servicio inicial (csi) 454.5
Calculo del peralte.
fs= 0.6 fy
fs = 0.6 *4200kg/cm2 = 2520 kg/cm2
w= 454.5 kg/m2
Revisando las condiciones de la pág. 3 que indican:
Que fs debe ser ≤ 2520 kg/cm2 y la carga de servicio w ≤ 380 kg/cm2 nos damos cuenta que
para fs si se cumple, pero para carga de servicio no, por lo tanto se tiene que corregir el
perímetro, antes de continuar con el análisis y diseño de la losa.
Corrección del perímetro
P = 2 (a1 + a2).
p= (900 +1000)2 cm
p= 3800cm
Factor de corrección del perímetro:
0.032 2520 ∗ 454.54
= 1.0468 = factor de corrección.
Hay que recordar que fs tiene que estar en kg/cm2 y w en kg/m
2 y que el resultado es un factor
unidimensional.
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Perímetro corregido: Factor de corrección * p 1.0468*3800 = 3977.84
Peralte efectivo mínimo = 3977.84
170= 23.39𝑠𝑢𝑏𝑖𝑚𝑜𝑠 𝑎 25
El 170 responde a la referencia de concreto clase 2. Pág. 3 Sabemos teóricamente que una losa maciza de este espesor es demasiado y por consiguiente en lo primero que pensamos es en una losa aligerada, para la cual el primer paso es definir la geometría de nuestros casetones. Para este ejemplo he pensado en unos casetones de 60 x 60, con una altura de 20 dejando 5 cm de plantilla de compresión con unas nervaduras de 12 cm ver ilustración 4, en el mercado se ofrecen diferentes, la figura siguiente es un ejemplo de ello.
Nota: es recomendable aumentar el peralte mínimo a múltiplos de 5 jamás reducirlo. Puesto que
este se considera como peralte tentativo mínimo ó bien quedarse con el peralte calculado, siempre
y cuando se tenga una supervisión adecuada para evitar la variación de este peralte durante la
etapa de construcción.
Ilustración 3. Catalogo de casetones fonosa.com
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Obtención de nuestras cargas reales de diseño.
Se secciona la nervadura para obtener el peso propio por nervadura.
Ilustración 4. Esquema de nuestro diseño de losa nervada. Acot: m s/e
Ilustración 5. Planta de la nervadura seccionada Ilustración 6. Perfil de la nervadura seccionada
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De las figuras 5 y 6 obtenemos los siguientes datos:
Ancho de la nervadura = 6 cm
Alto de la nervadura = 25cm
Área de la nervadura = (0.06m)*(0.25m) = 0.015m2
Por inspección de la figura 5:
2 nervaduras de 72 cm de longitud
2 nervaduras de 60cm de longitud
Con estos datos hacemos lo siguiente.
Obtenemos el peso para las nervaduras de 60cm, recordando que la densidad del concreto que
estamos manejando es de 2400 kg/m3
(0.6m)*(0.06m)*(0.25m)*2400kg/m3 = 21.6 kg
Como son dos nervaduras de 60 cm de longitud
21.6*2 = 43.2
Obtenemos el peso para las nervaduras de 60cm, recordando que la densidad del concreto que
estamos manejando es de 2400 kg/m3
(0.72m)*(0.06m)*(0.25m)*2400kg/m3 = 25.92 kg
Como son dos nervaduras de 72 cm de longitud
25.92*2 = 51.84 kg
Sumando los dos resultados obtenemos:
51.84 + 43.2 = 95.04
Una manera más sencilla de llegar al mismo resultado:
(0.72+.06)m(0.12m)*(.25m)*2400kg/m3 = 95.04kg
Peso de la capa de compresión:
La capa de compresión es más sencilla ya que se trata de un rectángulo de 60cm con una altura de
5 cm.
Peso capa de compresión = (0.6m)*(0.6m)*(0.05m)*2400kg/m3 = 43.2 kg
Peso del poliestireno = (0.6m)(0.6m)(0.2m)*10kg/m3 = 0.72 kg
Peso por pieza (casetón + nervadura)= 95.04 kg + 43.2 kg + 0.72 = 138.96 kg
Peso de la losa = 138.96 kg/(0.72m*0.72m9) = 268.05 kg/m2
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Referencia
Haciendo un comparativo con una pieza de las mismas dimensiones pero de concreto macizo.
(0.72m)*(0.72m)*(0.25m)*2400kg/m3 =311.04 kg
311.04kg/(0.72m*0.72m)= 600 kg/m2
600 kg/m2>> 268.05 kg/m2
Si nuestro elemento fuera macizo, nuestra losa seria 2.24 veces más pesada
Tabla 2. Cargas originadas de acuerdo al peralte efectivo
espesor(m) γ(kg/m3) peso(kg/m2)
Peso propio losa
268.05
entortado de 2 cm 0.02 1800 36
aplanado de 1.5 cm 0.015 1800 27
reglamento
40
impermeabilizante
10
carga muerta total 345.05
carga viva (checar reglamento) 100
carga de servicio inicial (csi) 445.05
Carga ultima = csi *1.4 623.07
La carga de viva de 100 corresponde a una carga recomendada por las NTC RCDF para losas de
azotea con inclinación < 5%
Para el desarrollo de esta losa no se consideraron ancho de los apoyos, por lo que nuestra relación
de claro corto a claro largo m= a1/a2= 9/10 = 0.9
Nuestro tablero de acuerdo a las NTC RCDF 2004 es un tablero interior con todos sus bordes
continuos, su relación claro corto a claro largo es de 0.9 a continuación se explica esto.
Referencia
La clasificación de tableros la podemos encontrar en las NORMAS TECNICAS COMPLEMENTARIAS
PARA DISEÑO Y CONSTRUCION DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO REFORZADO 2004, pág. 142 como
la tabla 6.1 coeficientes de momentos flexionantes para tableros rectangulares, franjas centrales.
O bien en el capítulo 17 del libro ASPECTOS FUNDAMENTALES DEL CONCRETO REFORZADO,
González cuevas, robles Fernández †, pág. 577 limusa, noriega editores.
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Descripción de la tabla:
La celda tablero: refiere a la clasificación de tableros de acuerdo a las NTC 2004 Interior todos los bordes continuos (nuestro caso en particular) La celda momento: se indica la ubicación del momento dentro del tablero. La celda claro: indica la dirección del momento puede ser hacia el claro largo o hacia el claro corto. a1 es el lado corto y a2 es el lado largo
La celda relación m = a1/a2, tiene unos valores que van del 0 al 1, y dos opciones I y II, cuando
nosotros dividimos el claro corto entre el claro largo obtenemos una fracción, para este ejemplo
seria m = 9/ 10 = 0.9
Las opciones I y II es para determinar si se trata de apoyos monolíticos o no monolíticos, nuestro
sistema se supone monolítico, por lo tanto se tomaran en cuenta los coeficientes de la opción I.
Referencia
Para relaciones claro corto a claro largo mayores a 0.5, las franjas centrales tienen un ancho igual a
la mitad del claro perpendicular a ellas y cada franja extrema un ancho igual a la cuarta parte del
mismo.
Ilustración 5. Tabla con nuestros coeficientes de momentos flexionantes.
Ilustración 6. Esquema de distribución de franjas en los tableros para m >0.5
Tabla 3. Encabezado de tabla de coeficientes de momentos flexionantes
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Calculo del producto base
El “producto base” es un factor determinado por las normas técnicas el consiste en lo siguientes:
10-4wua12 = Pb = producto base (aunque puede tener otro adjetivo)
Donde:
Wu = carga factorizada
a1 = es el claro ó lado corto elevado al cuadrado
10-4= 0.0001
Nuestro Pb = 0.0001* 623.07 kg/m2* (9m)2 = 5.04 kg-m “Ojo” el resultado en unidades kg – m
Calculo del Mí ó Mu (momentos flexionantes de diseño)
La relación Mí ó Mu dependiendo de la nomenclatura del autor, es la multiplicación del producto
base con los coeficientes de momento.
Mí= 𝑷𝒃 ∗ 𝒄𝒐𝒆𝒇𝒊𝒄𝒊𝒆𝒏𝒕𝒆𝒔
Tabla 4. Tabla de Mu
coeficientes Pb Mu
kg/m kg/m/m
333 5.04 1678.32
320 5.04 1612.8
158 5.04 796.32
127 5.04 640.08
Los valores obtenidos en la tabla 4 son valores por unidad de ancho igual a un metro, pero como
nuestro ancho efectivo es de 72 cm debemos de obtener el Mu, para obtener el momento efectivo
por nervadura.
Tabla 5. Momento efectivo por nervadura
Mu
Ancho nervadura
Momento
efectivo por
nervadura
m kg/m/n
1678.32 0.72 1208.4
1612.2 0.72 1160.8
796.32 0.72 573.4
640.08 0.72 460.9
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1
En su más mínima expresión las losas aligeradas son pequeños rectángulos de concreto sostenidas
a base de vigas de un tamaño determinado, por lo que a continuación haremos será diseñar cada
una de nuestra vigas y de esta manera terminar con el diseño de losa aligerada. Los datos que
requerimos par el diseño de nuestras vigas son los momentos últimos efectivos por nervadura, el
tamaño de nuestras vigas ya determinado de 25 cm, y un ancho de 12 cm. Y el cortante que se
tomara como general para todas las direcciones.
Obtención de esfuerzo cortante
De acuerdo a las NTC RCDF 2004 el esfuerzo cortante en losa se obtiene con la formula siguiente
Vu = (0.5a1-d) Wu * (0.95-0.5(a1/a2))*1.15 Donde Vu = cortante ultimo = nuestra incógnita d = peralte efectivo = 0.25 m wu = carga ultima de servicio = 623.07 kg/m2
a1 = claro corto = 9 m a2 = claro largo =10m
𝑉𝑢 = 0.5𝑎1 − 𝑑 𝑊𝑢 0.95 − 0.5(𝑎1
𝑎2 ∗ 1.15 = (0.5 ∗ 9) − 0.25 623.07 0.95 − 0.5(
9
10 ∗ 1.15 = 1522.63 𝑘𝑔
𝑉𝑢 = 1522.63 *0.72 = 1096.3 kg/m
Resumen de los datos para nuestra primera nervadura.(coeficiente de 333)
DATOS: Mu= 1.2084 Ton-m
Vu= 1.122 Ton
f'c= 200 Kg/cm2
Fy(Varrilla)= 4200 Kg/cm2
fy(Estribos)= 2530 Kg/cm2
b= 12 cm
h= 25 cm
f*c= 160 Kg/cm2
f"c= 136 Kg/cm2
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2
Diseño por flexión
Calculo del factor FR*b*d2*
f"c
Donde
FR = factor de reducción para elementos a flexión = 0.9
FR*b*d2*
f"c = 0.9*(12 cm)*(25 cm)2*136kg/cm
2 = 918000
= 1 − 1 − 2𝑀𝑢
𝐹𝑅𝑏𝑑 𝑑2𝑓"𝑐 ∗
𝑓∗
𝑓𝑦 = 1 − 1 − 2 ∗
120840 𝑘𝑔/𝑐𝑚
918000 𝑘𝑔/𝑐𝑚 ∗
160 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2
4200 𝑘𝑔/𝑐𝑚 2 = 0.0054
Calculamos min y máx.
Min= (0.7√f'c) / fy = 0.0024
Max=0.75 [(f"c/ fy) *(4800/(6000+fy))] = 0.0114
Como el calculado se encuentra entre los rangos de min y máx. Se decide diseñar la viga con el
calculado. = 0.0054
Cálculo del Área de Acero (As)
As = * b * d
As = 0.0054 * 12 cm *25cm = 1.62cm2
El área de acero es de 1.62 cm2 suponiendo que usamos varillas del # 3 para el diseño de nuestra
nervadura:
Para determinar el número de varillas solo aplicamos la relación de área requerida en este caso
1.62 cm2 entre aérea de la varilla a utilizar para la varilla #3 su área es 0.713 cm2
(1.62 /0.71) = 2.28 varillas como en el mercado no hay 0.28 de varilla la redondeamos a 3 varillas
# Var 3/8" = 3 Varillas
De la misma manera se contempla podría proponer utilizar varillas del #4, se realiza la misma
operación que para la varilla del # 3, teniendo en consideración que el área de la varilla # 4 es de
1.267 cm2
# Var 1/2" = 2 Varillas
Las dos propuestas cumplen con el área requerida de acero por lo tanto se puede tomar cualquier
propuesta, para este ejemplo nos quedamos con las varillas del # 3
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3
Calculo del momento resistente
Para este ejemplo se calcularan los momentos resistentes que se originan de acuerdo al número
de varilla, el momento resistente se obtiene con la siguiente fórmula:
𝑀𝑟 = 𝐹𝑅𝑑𝑑2𝑓"𝑐 ∗ 𝑓𝑦
𝑓"𝑐 ∗
𝑣𝑎𝑟 ∗ 𝐴𝑣
𝑏𝑑 ∗ 1 − 0.5
𝑓𝑦
𝑓"𝑐 ∗
𝑣𝑎𝑟 ∗ 𝐴𝑣
𝑏𝑑
Donde
Var = cantidad de varillas de acuerdo al numero
Av = área de la varilla que se está proponiendo en el diseño+
Momento resistente para la varilla del #3
𝑀𝑟 = 0.9 ∗ 12 ∗ 252 ∗ 136 ∗ 4200
136 ∗
3 ∗ 0.713
12 ∗ 25 ∗ 1 − 0.5
4200
136 ∗
3 ∗ 0.713
12 ∗ 25 = 179202.46 𝑘𝑔/𝑐𝑚
Momento resistente para la varilla del #4
𝑀𝑟 = 0.9 ∗ 12 ∗ 252 ∗ 136 ∗ 4200
136 ∗
2 ∗ 1.267
12 ∗ 25 ∗ 1 − 0.5
4200
136 ∗
2 ∗ 1.267
12 ∗ 25 = 208230.67 𝑘𝑔/𝑐𝑚
Aunque el momento resistente de la varilla #4 es mayor al de la varilla #3, seguiremos nuestro
diseño con la varilla # 3, considerando que tres varilla tienen mas área de contacto con el elemento
de concreto de acuerdo a mi criterio, la varilla # 4 nos ofrecería una rapidez relativa en el armado ,
por lo que no se considera importante este factor, y el punto más importante es que el momento
que se genera con la varilla # 3 es superior al momento ultimo por lo que se considera que la
sección “si pasa”
MR > Mu
1.79 ton/m >1.208 ton/m
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Diseño por cortante (separación de estribos)
Se propone utilizar estribos del # 3
𝑉𝑢 = 1522.63 *0.72 = 1096.3 kg
Análisis por las dimensiones propuestas
Primera condición Vu max <= 2Fr*b*d√f*c
Donde
FR = 0.8 para elementos a cortante
F*c = 160 kg/cm2
2Fr*b*d√f*c = 2*0.8*12*25*(160)1/2 = 6071.57 kg si podemos continuar.
Referencia
Existen tres criterios principales para la separación de los estribos, de las tres criterios rige el que
indica la menor separación para ellos.
Cálculo de S1 (Separación en función del Peralte)
Vu max >= 1.5Fr*b*d√f*c utilizar S1= d/4
Vu max < 1.5Fr*b*d√f*c utilizar S1= d/2
1.5Fr*b*d√f*c = 1.5 *0.8 *12*25*(160)1/2 = 4553.67 kg
Nuestro Vu es menor que 1.5Fr*b*d√f*c por lo tanto la separación en función del peralte será
d/2
Separación en función del peralte = d/2 = 25cm / 2 = 12.5 cm
Nuestros estribos en función del criterio del peralte estarán separados a cada 12 cm.
Cálculo de S2 (Separación en función del Ancho)
S2= (Fr*2Av*Fy)/ (3.5b)
Donde
Fr =0.8 factor de reducción para elemento a cortante
Fy = 2530 kg/cm2 que corresponde a la fluencia de los estribos
2Av = a dos veces el área del estribo propuesto
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5
S2= (Fr*2Av*Fy)/ (3.5b) = 𝟎.𝟖∗𝟎.𝟕𝟏𝟑∗𝟐∗𝟐𝟓𝟑𝟎
𝟑.𝟓∗𝟏𝟐= 68.71cm
Separación en función del ancho = 68.71 cm
Cálculo de S3 (Separación en función del Cortante)
S3= (Fr*Av*Fy*d)/ (Vu-Vcr)
Calculo del cortante critico (Vcr)
Si ρ <= 0.01
Vcr=Fr*b*d*(0.2+30ρ)√f*c
Si ρ > 0.01
Vcr=Fr*b*d*(0.5) √f*c
Ρ = 𝑣𝑎𝑟 ∗𝐴𝑣
𝑏∗𝑑 =
3∗0.713
12∗25 = 0.00713
El ρ calculado es 0.00713 < 0.01 por lo que se calcula el cortante critico con la formula
Vcr=Fr*b*d*(0.2+30ρ) √f*c
Vcr = 0.8 *25*12*(0.2+(0.3*0.00713))*(160)1/2 = 613.65 kg
Entonces nuestra separación en función del cortante seria:
S3= (Fr*2Av*Fy*d)/ (Vu-Vcr) = 0.8∗0.713.∗2∗25∗2530
1096.3−613.65= 149.5 cm
La separación en función del cortante es de 149.5 cm
Considerando la referencia de la página 14 en donde se indica que de los tres criterios de
separación se debe de tomar como efectivo la separación efectiva de los estribos la menor
hacemos la comparación siguiente.
Separación en función del peralte = 12.25 cm
Separación en función del ancho = 68.71 cm
Separación en función del cortante = 149.5 cm
De la tres tomando la menor, nuestra separación efectiva de estribos es 12.25 cm.
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Considerando que diseñamos la nervadura mas critica pues corresponde al coeficiente de
momento más crítico 333 (ver tabla 4 pagina 10) podríamos dar por terminado nuestro diseño de
nervaduras, mas sin embargo es recomendable diseñar para todos los coeficientes siguiendo los
mismos paso, anteriormente descritos a partir de la pagina 11.
Acero para la capa de compresión.
Para la capa de compresión se utilizar refuerzo en base al acero por temperatura, es decir usando
acero mínimo.
Asmin= 0.7 𝑓′𝑐
𝑓𝑦𝑏𝑑 =
0.7 200𝑘𝑔/𝑐𝑚2
4200 𝑘𝑔/𝑐𝑚225 ∗ 12 = 0.707 𝑐𝑚2
Para la capa de compresión usaremos una malla electrosoldada de 6644 que nos brinda 1.69 cm
por metro lineal, solo se revisara que no sobrepase la cantidad de acero máximo permisible para
evitar grietas por sobre reforzamiento de acero.
Asmax = 𝑓"𝑐
𝑓𝑦∗
6000𝛽1
𝑓𝑦+6000𝑏𝑑 0.75 =
136
4200∗
6000∗0.85
4200+600025 ∗ 12 0.75 = 3.64 𝑐𝑚2
Donde:
f”c = 136 kg/cm2
𝛽1 = 0.85 (Para concreto menores a 280 kg/cm2)
fy= 4200 kg/cm2
Colocamos dos varillas del número 3 para cumplir con esta recomendación.
2*0.713 cm2 = 1.426 cm2
Las dos varillas el # 3 propuesta para el área de compresión cumplen, ya que su área es mayor a la
mínima pero menor a la máxima requerida.
para cumplir acero por temparatura colocamos malla electrosoldada 6644.
La cantidad de acero que se requiere como acero por temperatura también es la mínima,
revisando que se cumpla esta condición tenemos lo siguiente.
Asmin= 0.7 𝑓′𝑐
𝑓𝑦𝑏𝑑 =
0.7 200𝑘𝑔/𝑐𝑚2
4200 𝑘𝑔/𝑐𝑚260 ∗ 5 = 0.707 𝑐𝑚2
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Si usamos una malla electrosoldada 6644 cumplimos esta condición un poco sobrado, solo se
revisa que el acero no sobrepase al máximo.
Asmax = 𝑓"𝑐
𝑓𝑦∗
6000𝛽1
𝑓𝑦+6000𝑏𝑑 0.75 =
136
4200∗
6000∗0.85
4200+600060 ∗ 5 0.75 = 3.64 𝑐𝑚2
El área de acero de la malla 6644 cumple perfectamente ya que el área que ofrece es mayor a la
mínima requerida pero menor que la máxima permisible.
El área del catalogo esta dado en cm2 por metro lineal, este resultado lo multiplicamos por 60cmy
de esta manera obtenemos la cantidad real de acero que nos ofrece la malla para nuestra
propuesta de nervadura.
0.60 m*1.69 cm2 =1.014 cm2
El área de acero de la malla 6644 cumple perfectamente ya que el área que ofrece es mayor a la
mínima requerida pero menor que la máxima permisible.
En términos generales nuestro diseño de losa nervada está listo.
En la página siguiente se muestra los planos de nuestra losa nervada.
Ilustración 7. Especificaciones de mallas electrosoldada “ACEROS NACIONALES”
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Ilustración 8. Esquema del armado de nuestra nervadura diseñada S/E ACOT. CM
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Ilustración 9. Perfil general de nuestra nervadura
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Ilustración 10. Acercamiento al armado de nuestra nervadura.
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Con este último dibujo damos por terminado nuestro ejemplo, siempre recordando que se deben
de revisar las NTC RCDF, para afinar todos aquellos detalles que se pudieron haber omitido en el
diseño y checar también los detalles de recubrimiento, de traslapes de empalmes , para darle una
mayor presentación a nuestros planos.
Nota: el esquema de distribución de la pagina 9, ilustración 6, ya no se tomo en cuenta, puesto
que se decidió hacer una nervadura general para toda la losa.
Como siempre agradeciendo la amabilidad de sus comentarios, se despide de ustedes el Ing. José
Antonio Mendoza Vidal.