Accionamiento y Equipo Eléctrico de una Instalación de...

Accionamiento y Equipo Eléctrico de una Instalación deProducción de Gases Industriales.

AUTOR: Ricardo Rabinad Conte, .DIRECTOR: Pedro Santibáñez Huertas .

DATA: 09 / 2001.

ÍNDICE.

• Memoria Descriptiva.

1. Objeto del Proyecto.................................................................................. pag 1

2. Titular....................................................................................................... pag 1

3. Emplazamiento de la Instalación.............................................................. pag 1

4. Antecedentes............................................................................................. pag 1

5. Suministro de Energía.............................................................................. pag 1

6. Proceso de Producción de Gases Industriales.................................................................................... pag 2

7. Descripción Constructiva......................................................................... pag 3

8. Instalaciones y Aparamenta en Media Tensión.................................................................................... pag 5

8.1 Celdas de Media Tensión............................................................... pag 5

8.1.1 Descripción del Armario................................................... pag 5

8.1.2 Descripción de la Celda..................................................... pag 5

8.1.2.1 Compartimentación............................................... pag 68.1.2.2 Descripción de los Enclavamientos..................................................... pag 78.1.2.3 Acabado................................................................ pag 8

8.1.3 Aparamenta de las Celdas de Media Tensión.............................................................. pag 8

8.1.3.1 Aparamenta de la Celda de Alimentación..................................................... pag 88.1.3.2 Aparamenta de la Celda de Motores y Transformadores................... pag 12

8.2 Motores de Media Tensión............................................................ pag 15

8.3 Protecciones en Media Tensión..................................................... pag 178.3.1 Protección de Entrada y Transformador de 1 MVA................................................. pag 178.3.2 Protección Motores Media Tensión.................................. pag 18

8.4 Elementos para la Distribución de Energía

en Media Tensión ......................................................................... pag 20

8.4.1 Embarrado......................................................................... pag 20

8.4.2 Conductores de Distribución............................................. pag 208.4.2.1 Características de los Conductores Instalados.............................................................. pag 21

8.5 Compensación de la Energía Reactiva .......................................... pag 23

8.5.1 Sistema y Tipo de Baterías Instaladas .............................. pag 23

9. Descripción del Centro de Transformación.............................................. pag 25

9.1 Obra Civil...................................................................................... pag 25

9.2 Instalación Interior......................................................................... pag 25

9.3 Protección de los Transformadores............................................... pag 25

10. Descripción de la Instalación en Baja Tensión...................................... pag 27

10.1 Distribución en Baja Tensión...................................................... pag 27

10.1.1 Cubículos Simples........................................................... pag 28

10.1.2 Cubículos Dobles............................................................ pag 28

10.2 Protección en Baja Tensión......................................................... pag 30

10.2.1 Protección Contra Contactos Directos............................ pag 30

10.2.2 Protección Contra Contactos Indirectos.......................... pag 3010.2.3 Protección Contra Cortocircuitos y Sobrecargas.................................................................. pag 31

10.2.3.1 Cuadros de Distribución.................................... pag 3210.2.3.1.1 Tipos de Receptores en los Cuadros de Distribución.................. pag 33

10.3 Elementos para la Distribución de la Energía en Baja Tensión.......................................................... pag 36

10.3.1 Embarrado....................................................................... pag 36

10.3.2 Conductores de Distribución........................................... pag 3610.3.2.1 Conductores de Alimentación de Líneas Trifásicas........................................ pag 36

10.3.2.1.1 Instalación de Conductores.................... pag 36

10.3.2.1.2 Cruzamientos.......................................... pag 37

10.3.2.1.3 Conexiones y Empalmes........................ pag 37

10.3.2.1.4 Proximidad y Paralelismo...................... pag 37

10.3.2.1.5 Instalación Aérea de Cables................... pag 38

10.3.2.2 Método de Cálculo Empleado............................. pag 38

10.3.2.3 Símbolo y Designación de los Cables................. pag 39

10.3.2.3.1 Características de los Conductores Instalados........................... pag 39

10.4 Conductores de Distribución de los Líneas de los Cuadros ...................................................... pag 41

10.4.1 Instalaciones Bajo Tubo.................................................. pag 41

10.4.2 Método de Cálculo Empleado......................................... pag 42

10.4.2.1 Símbolos y Designación de los Conductores.............................................. pag 42

10.4.3 Características de los Conductores Instalados ............... pag 44

10.5 Mejora del Factor de Potencia..................................................... pag 46

10.5.1 Sistemas y Tipos de Baterías........................................... pag 46

11. Iluminación............................................................................................ pag 48

11.1 Iluminación Interior..................................................................... pag 4811.1.2 Iluminación Adoptada en las Distintas Zonas de la Planta............................................... pag 49

11.2 Iluminación Exterior.................................................................... pag 51

11.2.1 Iluminación Exterior Instalada en la Planta ................... pag 51

12. Sistema de Puesta a Tierra..................................................................... pag 53

12.1 Partes que Componen la Puesta a Tierra..................................... pag 53

12.2 Características de los Electrodos................................................. pag 54

12.3 Líneas Principales y de Enlace con Tierra................................... pag 54

12.4 Tendido de los Conductores........................................................ pag 55

12.5 Independencia de las Tomas a Tierra.......................................... pag 55

13. Grupo Electrógeno................................................................................. pag 56

13.1 Generalidades.............................................................................. pag 56

13.1.1 Emplazamiento del Grupo............................................... pag 56

13.1.2 Baterías............................................................................ pag 57

13.1.3 Conmutador Automático................................................. pag 57

13.2 Demanda de Potencia.................................................................. pag 58

13.3 Datos Técnicos............................................................................. pag 58

13.4 Mantenimiento del Grupo Electrógeno....................................... pag 60

14. Puesta en Marcha y Funcionamiento..................................................... pag 61

14.1 Celdas y Sala de Media Tensión.................................................. pag 61

14.2 Cubículos y Sala de Baja Tensión.............................................. pag 61

14.3 Planta y Centro de Transformación............................................. pag 62

14.4 Grupo Electrógeno....................................................................... pag 63

15. Resumen del Presupuesto....................................................................... pag 64

• Memoria de Cálculo

1. Justificación de la Potencia Instalada....................................................... pag 65

1.1 Método de Cálculo........................................................................... pag 65

1.1.2 Cálculo de la Potencia Exigida por las Bombas.................. pag 651.1.2.1 Cálculo de la Potencia de las Bombas de Agua............................................... pag 651.1.2.2 Cálculo de la Potencia de las Bombas Oxígeno Líquido................................. pag 66

1.1.3 Cálculo de la Potencia Exigida por los Compresores......... pag 671.1.3.1 Cálculo de la Potencia Exigida por el Compresor de Aire....................................... pag 671.1.3.2 Cálculo de la Potencia Exigida por el Compresor de Nitrógeno.............................. pag 681.1.3.3 Cálculo de la Potencia Exigida por el Compresor de Oxígeno................................ pag 68

1.1.4 Cálculo de la Potencia Exigida por los Ventiladores........... pag 69

1.2 Cálculo de la Potencia Instalada...................................................... pag 69

1.2.1 Cálculo de Potencia Instalada en Media Tensión................ pag 69

1.2.2 Cálculo de Potencia Instalada en Baja Tensión................... pag 70

2. Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito............................................... pag 73

2.1 Cálculo Según las Directrices VDE (Impedancias Absolutas)........ pag 73

2.1.1 Impedancia Acometidas y Líneas........................................ pag 73

2.1.2 Impedancia Transformadores.............................................. pag 73

2.1.3 Impedancia de Motores Asíncronos.................................... pag 74

2.2 Cálculo de las Distintas Corrientes de Cortocircuito....................... pag 752.2.1 Cálculo de la Corriente Inicial Simétrica de Cortocircuito................................................... pag 752.2.2 Cálculo de la Corriente Máxima Asimétrica de Cortocircuito................................................. pag 752.2.3 Cálculo de la Corriente Simétrica de Cortocircuito........................................................................ pag 75

2.2.3.1 Líneas, Acometidas y Transformadores.................. pag 76

2.2.3.2 Máquinas Asíncronas.............................................. pag 762.2.4 Cálculo de la Corriente Permanente de Cortocircuito........................................................................ pag 76

2.2.4.1 Líneas, Acometidas y Transformadores.................. pag 77

2.2.4.2 Máquinas Asíncronas.............................................. pag 772.3 Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito en el Embarrado de Media Tensión................................................. pag 77

2.4 Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito en el Embarrado de Baja Tensión................................................. pag 83

3. Cálculo de los Embarrados....................................................................... pag 86

3.1 Esfuerzos Electrodinámicos............................................................. pag 86

3.2 Esfuerzos Térmicos Desarrollados por el Cortocircuito.................. pag 88

3.3 Corriente Nominal Capaces de Aguantar los Embarrados............... pag 89

3.4 Cálculo Numérico de los Embarrados.............................................. pag 89

3.4.1 Cálculo del Embarrado de Media Tensión.......................... pag 89

3.4.2 Cálculo del Embarrado de Baja Tensión............................. pag 90

4. Cálculo de las Sección de los Conductores en Media Tensión ............... pag 92

4.1 Método de la Intensidad Ficticia...................................................... pag 92

4.1.1 Elección de la Tensión Nominal.......................................... pag 924.1.2 Factores que Intervienen en el Cálculo de los Conductores Extendidos por Zanja.......................... pag 92

4.1.2.1 Separación entre Conductores................................... pag 924.1.2.2 Tipo de Cubierta de Protección Colocada en la Zanja................................................. pag 934.1.2.3 Factor de Carga.......................................................... pag 934.1.2.4 Resistencia Térmica del Terreno............................... pag 934.1.2.5 Temperatura Ambiente.............................................. pag 93

4.1.3 Intensidad de Carga............................................................. pag 94

4.1.4 Factores de Corrección........................................................ pag 94

4.1.4.1 Factor de Corrección (f1)........................................ pag 94

4.1.4.2 Factor de Corrección (f2)........................................ pag 94

4.1.4.3 Alimentación de Motores (f2)................................. pag 94

4.1.5 Intensidad Ficticia................................................................ pag 94

4.1.6 Elección de la Sección Apropiada....................................... pag 95

4.2 Método de la Corriente de Cortocircuito......................................... pag 95

4.2.1 Cortocircuito Alejado del Generador................................... pag 95

4.2.2 Obtención de la Sección Optima......................................... pag 96

4.3 Cálculo por Caída de Tensión.......................................................... pag 96

4.4 Ejemplo de Cálculo.......................................................................... pag 97

4.4.1 Tramo Tranformador-Celda de Entrada.............................. pag 97

4.5 Tabla de Resultados......................................................................... pag 99

5. Cálculo de los Interruptores Automáticos................................................ pag 101

5.1 Datos Significativos......................................................................... pag 101

5.2 Tabla de Resultados......................................................................... pag 102

6. Compensación de la Energía Reactiva en Media Tensión....................... pag 103

6.1 Compensación de la Energía en los Motores Asíncronos................ pag 103

6.2 Cálculo del Factor de Potencia Medio de la Instalación.................. pag 1036.3 Cálculo de la Potencia de la Batería de Condensadores a Instalar............................................................. pag 1036.4 Cálculo Real de la Batería de Condensadores.................................. pag 104

6.4.1 Justificación y Comprobación de las Baterías..................... pag 1056.4.1.1 Comprobación del Correcto Funcionamiento las Distintas Situaciones............... pag 105

6.4.1.1.1 Trabaja el Motor de 8.2 MW junto al Motor de 2.5 MW ........................ pag 1066.4.1.1.2 Trabaja el Motor de 8.2 MW junto al Motor de 1.25 MW ...................... pag 1066.4.1.1.3 Trabaja el Motor de 8.2 MW junto a los dos Motores de 1.25 MW ........ pag 1076.4.1.1.4 Trabajan todos los Motores......................... pag 107

7. Cálculo de la Sección de los Conductores en Baja Tensión..................... pag 110

7.1 Método de la Intensidad Ficticia...................................................... pag 110

7.1.2 Conductores Extendidos en Bandeja................................... pag 1107.1.2.1 Factor de Conversión en Función de la Disposición de los Conductores .................... pag 1107.1.2.2 Factor de Conversión en Función de la Temperatura del Aire...................................... pag 1107.1.2.3 Utilización de Distintos Tipos de Cableado............ pag 111

7.2 Ejemplo de Cálculo.......................................................................... pag 111

7.2.1 Tramo Cubículo-Bombas de Oxígeno................................. pag 112

7.3 Tabla de Resultados......................................................................... pag 1137.4 Cálculo de la Sección de los Conductores que Alimentan a las Cajas de Distribución...................................... pag 114

7.4.1 Embarrado-Caja de Protección Taller................................. pag 115

7.4.2 Embarrado-Caja de Protección Oficinas............................. pag 116

7.4.3 Embarrado-Caja de Protección Almacén............................. pag 117

7.4.4 Embarrado-Caja de Protección Edificio Sala de Control.... pag 118

7.4.5 Embarrado-Caja de Protección Sala Compresores.............. pag 119

7.4.6 Embarrado-Caja de Protección Sala Análisis...................... pag 120

7.4.7 Embarrado-Caja de Protección Iluminación Exterior.......... pag 121

7.4.8 Tipo de Conductor............................................................... pag 1227.5 Cálculo de la Sección de los Conductores de Distribución de los Cuadros........................................................ pag 122

7.5.1 Taller de Mantenimiento...................................................... pag 123

7.5.2 Oficinas................................................................................ pag 124

7.5.3 Sala de Compresores............................................................ pag 124

7.5.4 Sala de Análisis.................................................................... pag 125

7.5.5 Edificio Sala de Control....................................................... pag 126

7.5.6 Almacén Gases-Patrones..................................................... pag 127

7.5.7 Iluminación Exterior........................................................... pag 128

8. Cálculo de las Protecciones en Baja Tensión........................................... pag 130

8.1 Protección de Motores en Baja Tensión .......................................... pag 130

8.1.1 Protección General en Motores........................................... pag 130

8.1.1.1 Bombas Torre Refrigeración................................... pag 130

8.1.1.2 Ventiladores Torre Refrigeración............................ pag 131

8.1.1.3 Bombas Agua Enfriador y Bombas O2................... pag 131

8.1.1.4 Bombas Refrigerador.............................................. pag 131

8.1.2 Protección Resistencias y Baterías de Condensadores........ pag 132

8.1.2.1 Resistencia Compresor Aire.................................... pag 132

8.1.2.2 Resistencia Aceite Compresor Aire........................ pag 1328.1.2.3 Resistencia Compresor de Nitrógeno Oxígeno I y Oxígeno II........................................... pag 1328.1.2.4 Resistencia Aceite Compresor Nitrógeno............... pag 133

8.1.2.5 Resistencia Aceite Compresor Oxígeno I y II......... pag 133

8.1.2.6 Resistencia Getters.................................................. pag 133

8.1.2.7 Resistencia Getters II.............................................. pag 134

8.1.2.8 Resistencia Tamiz Molecular I y II......................... pag 134

8.1.2.9 Resistencia Tamiz Molecular III............................. pag 134

8.1.2.10 Baterías de Condensadores.................................... pag 1348.1.3 Protección de los Cuadros de Distribución y Composición de Estos....................................................... pag 135

8.1.3.1 Caja de Distribución Taller..................................... pag 135

8.1.3.2 Caja de Distribución Oficinas................................. pag 136

8.1.3.3 Caja de Distribución Almacén Gases-Patrones....... pag 136

8.1.3.4 Caja de Distribución Edifico Sala Control.............. pag 137

8.1.3.5 Caja de Distribución Sala Compresores.................. pag 138

8.1.3.6 Caja de Distribución Sala Análisis.......................... pag 139

8.1.3.7 Caja de Distribución Iluminación Exterior............. pag 139

9. Mejora del Factor de Potencia en Baja Tensión..................................... pag 141

9.1 Cálculo Real..................................................................................... pag 142

10. Cálculo Iluminación Interior................................................................... pag 145

10.1 Método Cálculo....................................................................... pag 145

10.1.1 Características del Local.................................................... pag 145

10.1.2 Determinación del Nivel de Iluminación........................... pag 145

10.1.3 Elección del Tipo de Lámpara........................................... pag 14510.1.4 Elección del Sistema de Iluminación y de los Aparatos de Alumbrado.......................................... pag 14510.1.5 Elección de la Altura de Suspensión de los Aparatos de Alumbrado.......................................... pag 14610.1.6 Distribución de los Aparatos de Alumbrado..................... pag 146

10.1.7 Número Mínimo de Aparatos de Alumbrado.................... pag 147

10.1.8 Cálculo del Flujo Luminoso Total..................................... pag 148

10.1.9 Distribución del Número Definitivo de Aparatos.............. pag 149

10.2 Iluminación Taller Mantenimiento............................................... pag 150

10.3 Iluminación Sala Compresores..................................................... pag 152

10.4 Iluminación Sala Análisis............................................................. pag 155

10.5 Iluminación Almacén Gases-Patrones.......................................... pag 158

10.6 Iluminación Oficinas..................................................................... pag 160

10.6.1 Cálculos Comunes a las Oficinas..................................... pag 160

10.6.2 Iluminación Sala de Juntas............................................... pag 161

10.6.3 Iluminación Oficina de Departamento............................ pag 163

10.7 Iluminación Salas Comunes en el Edificio Sala Control.............. pag 166

10.7.1 Cálculos Comunes a todos los Departamentos................. pag 166

10.7.2 Iluminación de la Sala de Control.................................... pag 166

10.7.3 Iluminación Salas de Media y Baja Tensión.................... pag 16910.7.4 Iluminación Salas de Transformación

Y Salas de Baterías........................................................... pag 17110.8 Iluminación Vestuarios................................................................. pag 174

10.9 Tablas Resumen............................................................................ pag 177

10.9.1 Tabla I................................................................................ pag 177

10.9.2 Tabla II............................................................................... pag 178

11. Cálculo Iluminación Exterior................................................................. pag 179

11.1 Nivel de Iluminanacia................................................................... pag 179

11.2 Elección del Tipo de Lámpara....................................................... pag 180

11.3 Disposición de las Luminarias....................................................... pag 181

11.4 Factor de Mantenimiento............................................................... pag 181

11.5 Factor de Utilización...................................................................... pag 182

11.6 Cálculo de la Separación de las Luminarias.................................. pag 182

11.7 Comprobación................................................................................ pag 183

11.8 Cálculo Real................................................................................... pag 183

11.8.1 Iluminación Calles de Circunvalación .............................. pag 183

11.8.2 Iluminación Interior de la Planta....................................... pag 182

12. Red de Puesta a Tierra.............................................................................. pag 187

12.1 Datos Iniciales................................................................................ pag 187

12.2 Tierra de Protección....................................................................... pag 187

12.2.1 Electrodo Seleccionado..................................................... pag 187

12.2.2 Resistencia de Tierra.......................................................... pag 188

12.2.3 Cálculo Numérico.............................................................. pag 188

12.2.4 Tensiones de Contacto...................................................... pag 188

12.2.5 Tensiones de Paso.............................................................. pag 190

12.3 Tierra de Servicio........................................................................... pag 191

12.3.1 Electrodo Seleccionado..................................................... pag 192

12.3.2 Resistencia de Tierra.......................................................... pag 192

12.3.3 Cálculo Numérico.............................................................. pag 192

12.3.4 Tensiones de Contacto...................................................... pag 192

12.3.5 Tensiones de Paso.............................................................. pag 193

12.4 Red de Puesta a Tierra................................................................... pag 193

12.4.1 Línea de Enlace con Tierra................................................ pag 193

12.4.2 Puntos de Puesta a Tierra................................................ pag 193

12.4.3 Líneas principales de Puesta a Tierra................................ pag 194

12.4.4 Derivaciones de la Línea Principal de Tierra.................... pag 194

13. Instalación de un Grupo Electrógeno de Emergencia.............................. pag 19513.1 Previsión de las Cargas Parciales de los Servicios de Emergencia.......................................................... pag 195

13.1.1 Previsión de la Carga Total del Grupo Electrógeno....................................................... pag 195

13.2 Justificación del Grupo Electrógeno.............................................. pag 196

• Planos

1. Situación................................................................................................... pag 197

2. Implantación General............................................................................... pag 197

3. Recorrido de Zanjas y Bandejas............................................................... pag 198

4. Iluminación Exterior................................................................................. pag 198

5. Esquema Unifilar M.T.............................................................................. pag 199

6. Arranque Motor 8.2 MW.......................................................................... pag 199

7. Arranque Motores 2.5 y 1.25 MW........................................................... pag 200

8. Esquema Unifilar B.T 1............................................................................ pag 200




12. Esquemas Unifilar B.T 5.......................................................................... pag 202

13. Arranque Bombas..................................................................................... pag 203

14. Arranque Ventiladores.............................................................................. pag 203

15. Arranque Resistencias.............................................................................. pag 204

16. Mejora del Factor de Potencia en B.T...................................................... pag 204

17. Taller de Mantenimiento.......................................................................... pag 205

18. Sala de Compresores............................................................................. pag 205

19. Oficinas..................................................................................................... pag 206

20. Almacén de Gases Patrones...................................................................... pag 206

21. Sala de Análisis........................................................................................ pag 207

22. Edificio Sala de Control........................................................................... pag 207

23. Equipo de Medida Grupo Electrógeno..................................................... pag 208

24. Grupo Electrógeno Maniobra (Interna).................................................... pag 208

25. Conmutación Grupo Electrógeno............................................................. pag 209

26. Recorrido Puestas a Tierra........................................................................ pag 209

• Presupuesto

1 Cuadro de Precios..................................................................................... pag 210

1.1 Excavaciones i Acondicionamiento del Terreno.............................. pag 210

1.2 Material Eléctrico de Media Tensión............................................... pag 211

1.3 Material Eléctrico de Baja Tensión.................................................. pag 2131.3.1 Aparamenta de Sala de Baja Tensión y Receptores del Proceso..................................................... pag 2131.3.2 Conductores y Cuadros de Distribución.............................. pag 219

1.3.3 Alumbrado........................................................................... pag 224

1.3.4 Grupo Electrógeno y Puesta a Tierra .................................. pag 226

2 Mediciones............................................................................................... pag 227




2.3.3 Alumbrado........................................................................... pag 248


3 Presupuesto............................................................................................... pag 251




3.3.3 Alumbrado........................................................................... pag 267


4 Resumen del Presupuesto........................................................................ pag 270

• PLIEGO DE CONDICIONES

1 Condiciones Generales............................................................................. pag 271

1.1 Reglamentos y Normas.................................................................... pag 271

1.2 Materiales......................................................................................... pag 271

1.3 Ejecución de Obras......................................................................... pag 271

1.4 Interpretación y Desarrollo del Proyecto........................................ pag 272

1.5 Obras Complementarias................................................................... pag 273

1.6 Modificaciones................................................................................. pag 273

1.7 Obra Defectuosa............................................................................... pag 273

1.8 Medios Auxiliares............................................................................ pag 273

1.9 Conservación de las Obras............................................................... pag 273

1.10 Recepción de las Obras.................................................................. pag 273

1.11 Contratación de la Empresa........................................................... pag 273

1.12 Fianza............................................................................................. pag 273

2 Condiciones económicas.......................................................................... pag 275

2.1 Abono de la Obra............................................................................. pag 275

2.2 Precios.............................................................................................. pag 275

2.3 Revisión de Precios.......................................................................... pag 275

2.4 Penalizaciones.................................................................................. pag 275

2.5 Contrato............................................................................................ pag 275

2.6 Responsabilidades............................................................................ pag 276

2.7 Rescisión de Contrato...................................................................... pag 2762.8 Liquidación en caso de Rescisiónde Contrato............................................................................................. pag 276

3 Condiciones facultativas........................................................................... pag 278

3.1 Normas a Seguir............................................................................... pag 278

3.2 Personal............................................................................................ pag 278

3.3 Reconocimiento y Ensayos Previos................................................. pag 278

3.4 Ensayos............................................................................................ pag 279

3.5 Aparamenta...................................................................................... pag 279

4 Condiciones Técnicas de Obra Civil........................................................ pag 278

4.1 Materiales Básicos........................................................................... pag 280

4.2 Excavaciones en cualquier tipo de terreno...................................... pag 280

4.3 Demolición y Reposiciones.............................................................. pag 281

4.4 Base Granular................................................................................... pag 282

4.5 Pavimentos....................................................................................... pag 282

4.5.1 Asfálticos............................................................................. pag 282

4.5.2 Otros Pavimentos................................................................. pag 283

4.6 Excavaciones y Relleno de Zanjas................................................... pag 2834.7 Pavimentación de Aceras y Baldosas de

Mortero............................................................................................ pag 284

5 Condiciones Técnicas Eléctricas.............................................................. pag 2865.1 Equipos Eléctricos............................................................................ pag 286

5.2 Cuadros Eléctricos........................................................................... pag 288

5.3 Alumbrado........................................................................................ pag 289

5.3.1 Generalidades...................................................................... pag 289

5.3.2 Alumbrado Interior.............................................................. pag 289

5.3.3 Alumbrado Exterior............................................................. pag 290

5.3.4 Iluminación de Seguridad.................................................... pag 290

5.4 Red de Puesta a Tierra...................................................................... pag 291

5.5 Protección Contra Descargas Atmosféricas..................................... pag 291

5.6 Lámparas de Señalización................................................................ pag 291

5.7 Grupo Electrógeno........................................................................... pag 292

5.7.1 Alternador del Grupo Electrógeno....................................... pag 292

5.7.1.1 Pruebas de Recepción del Alternador..................... pag 292

5.7.1.2 Protecciones del Alternador.................................... pag 292

5.7.1.3 Documentación........................................................ pag 293

5.7.2 Motor Diesel de Grupo Electrógeno.................................... pag 293

5.7.2.1 Documentación........................................................ pag 294

5.7.2.2 Cargador de Baterías............................................... pag 294

1

Memoria Descriptiva

1. Objeto del Proyecto.

El proyecto tiene como objeto, el cálculo y descripción de la totalidad de lainstalación eléctrica y sus normas vigentes de una industria de producción de gasesindustriales.

2. Titular.

El titular que ha encargado el proyecto es:Air Products S.A

N. I. F.: 25.587.999

Domicilio: C/ Velázquez, nº 23 (Madrid).

Teléfono: 91 258368.

3. Emplazamiento de la Instalación.

La planta está situada en el termino municipal de el Vila-seca, concretamente en alzona denominada como el “ El tres Camins”, cerca de la industria petroquímica.

El emplazamiento concreto de la planta se puede observar en el plano nº 1.

4. Antecedentes.

No hay antecedentes en este proyecto.

5. Suministro de Energía.

El suministro de energía de la planta, es realizado por la compañía ENHER, quealimenta desde la subestación de Bonavista a 220 kV un transformador adyacente a laplanta de 40 MVA, alimentando este a la planta con una tensión de 10.5 kV.

La potencia del transformador de 40 MVA, ya esta dimensionada para una futuraampliación, la cual la empresa Air Products tiene pensada.

Una vez en la planta se disponen de aparatos de 10 kV y de 0.4 kV, por lo que ya enel interior de la planta se disponen de dos transformadores de 1 MVA, que nos transformanlos 10.5 kV en 0.4 kV, para usos varios.

A la compañía se le presentará el boletín de la instalación debidamentecumplimentado y sellado por el Departamento de Industria i Energía.

2

6. Proceso de Producción de Gases Industriales.

La planta en que se basa el proyecto, tiene como fin la producción y venta de formaindustrial de Oxígeno y Nitrógeno. Concretamente la mayor parte de compradores delproducto, son las industrias químicas y petroquímicas del campo de Tarragona. A estasindustrias se les abastece con los dos gases mediante un gasoducto ya implantado en lazona.

El funcionamiento de la planta a grandes rasgos es el siguiente:

A. Como materia prima utiliza el aire de la atmósfera, este aire una vez aspirado esfiltrado con el objetivo de quitar todas las impurezas de este.

B. Una vez tenemos el aire limpio, este se comprime en el compresor de aire (8.2MW). Para poder pasar a la separación del aire.

C. Una vez tenemos el aire comprimido este se enfría, para poder volver a filtrarloesta vez mediante un filtro molecular.

D. En este momento cuando el aire esta a una determinada temperatura y con elgrado de pureza óptimo, es cuando se puede pasar a la descomposición del aireen Oxígeno y Nitrógeno. Esto se realiza en una columna, que denominaremos“columna central”.

E. Una vez pasado el aire puro por la “columna central”, ya obtenemos el oxígeno yel nitrógeno por separado.

F. A continuación se pasan estos gases por la sala de análisis, y si estos cumplen ungrado de pureza determinado por ppm, se envían a los compresores.

G. En estos compresores (2.5 MW nitrógeno) y (1.25 oxígeno), se comprimen losgases, y se mandan por el gasoducto a la mayoría de industrias de la petroquímicay química instaladas en Tarragona.

Seguidamente este proceso se puede observar en un diagrama de bloques

Figura 1: Diagrama de Bloques del Proceso de Producción de Gases Industriales.

3

7. Descripción Constructiva.

Toda la disposición de la planta que se explica a continuación, se puede entender yasimilar mucho mejor si se observa el plano nº 2.

El terreno que dispone la empresa Air Products, para la instalación de la planta, tieneuna superficie de 45500 m 2 , de estos se emplean para la construcción de la planta enconcreto unos 23500 m 2 , dejando el resto para la próxima ampliación que se tieneprevista.

Dentro de la planta se pueden diferenciar los diferentes edificios o zonas:

• Edificio de Oficinas: Este edificio se encuentra a la derecha de la puerta deentrada principal a la planta. Tiene una dimensión de 192 m 2 , estas dependenciasse dividen en dos tipos de salas. Por un lado tendremos las dos salas de juntas,que se utilizarán para reuniones de equipo principalmente. Por otra parte tenemoscuatro oficinas de departamento, que se utilizan para ubicar a los jefes dedepartamento.

• Taller de Mantenimiento: En este local se realizarán todas las tareas dereparación y puesta a punto de piezas tanto mecánicas como eléctricas de laplanta, en él tendrán su lugar de trabajo normalmente los oficiales tanto eléctricoscomo mecánicos. Este edifico tiene una superficie de 187.5 m 2 .

• Almacén de Gases-Patrones: En este edificio de 187.5 m 2 de superficie, seutiliza para guardar, los gases empleados para poder realizar el análisis del gasrealizado por la planta.

• Sala de Análisis: Esta sala de 45 m 2 de superficie, se utiliza para ubicar todos losanalizadores que sirven para poder controlar y informar de la calidad de los gasesproducidos por la planta.

• Sala de Compresores: En este edificio se instalan los motores y compresores degran potencia necesarios para el proceso, concretamente hay un compresor deaire, otro de nitrógeno y dos de oxígeno, con sus correspondientes motores dearrastre. La superficie de este local es de 1138.5 m 2 .

• Edificio de la Sala de Control: En este edificio tenemos las siguientes salas odepartamentos.

1. Sala de Control: Desde esta sala mediante ordenadores y autómatas secontrola el proceso de producción de la planta. Tiene una superficie de 60m 2 .

2. Vestuario: Esta sala se utiliza para poder cambiarse y asearse todos lostrabajadores, que intervienen en la planta.

4

3. Sala de Media Tensión: En esta sala se disponen el embarrado de mediatensión con sus correspondientes celdas, y protecciones, Esta sala tieneuna superficie de 66 m 2 .

4. Sala de Baja Tensión: En esta sala se disponen el embarrado de bajatensión con sus correspondientes cubículos, y protecciones, Esta salatiene una superficie de 66 m 2 .

5. Sala de Baterías: En esta sala se ubicarán las batería de condensadores,de mejora de factor de potencia en baja tensión. Este local tiene unasuperficie de 16 m 2 .

6. Salas de Transformación: En estas dos salas, se ubican los dostransformadores de 1 MVA, con una relación de transformación de 10 /0.4 kV. Teniendo las dos salas una superficie de 16 m 2

respectivamente.

• Planta o Centro de la planta: En esta zona que no es un edifico como su nombreindica esta situada en el centro de la planta, en ella se ubican todos los edificios yaparatos y procesos necesarios para la producción de gases industriales, así comopara la refrigeración de la planta.

5

8. Instalaciones y Aparamenta de Media Tensión.

La instalación y aparamenta de media tensión de que se dispone en la planta, constade una embarrado, en donde se disponen las celdas en un armario de las cuales una es deentrada de corriente y las restantes se utilizan para repartir la energía eléctrica a todos losmotores de 10 kV y a los dos transformadores de 10.5 / 0.4 kV.

Las protecciones e interruptores correspondientes de corte, están incluidos dentro delas mismas celdas de distribución de media tensión.

8.1 Celdas de Media Tensión.

8.1.1 Descripción del Armario.

Para la distribución de la energía eléctrica en media tensión se ha optado por lacolocación de un armario formado por siete celdas tipo 8BK20 de media tensión. Dichoarmario estará colocado adosado a la pared.

Este armario estará colocado en la sala de media tensión, la cual podemos situar en elplano nº 2.

Estas 7 celdas, se utilizarán para tres misiones distintas.

A. Una celda se utilizará para la entrada de la energía eléctricaprocedente del transformador de 40 MVA, hasta el embarrado dedistribución de media tensión.

B. Dos celdas se utilizarán para la alimentación de los transformadoresde 1MVA, desde el embarrado de distribución de media tensión.

C. Cuatro de estas celdas se utilizarán para la alimentación de los cuatromotores de media tensión, desde el embarrado de distribución demedia tensión.

8.1.2 Descripción de la celda.

Las celdas instaladas en el armario tendrán las siguientes características.

Marca: SIEMENS.

Tipo: 8BK20.

Tensión nominal máxima: 12 kV.

Tensión de servicio: 10.5 kV.

Tensiones de ensayo:

A frecuencia industrial: 28 kV, 1 min.

6

A onda de choque: 75 kV 1.2/50 μs.

Intensidad nominal de desconexión al cortocircuito: 31.5 kA.

Intensidad nominal de conexión al cortocircuito: 110 kA.

Intensidad de embarrado: Se define en cada ceda.

Embarrado trifásico, barras de Cobre desnudo: 1*10*50 mm 2

Con las siguientes dimensiones:

Altura: 2050 mm.

Ancho: 800 mm.

Fondo: 1650 mm

Altura de chapas frontales para cumplir las prescripciones PEHLA: 2450 mm.

Las celdas están diseñadas para instalación interior y ejecución en técnica modular.Se suministran completamente listas para su conexionado, siendo el montaje independientede la calidad del suelo.

8.1.2.1 Compartimentación.

La celda 8BK20 está dividida en los tres compartimentos siguientes:

A. Compartimento de barras colectoras continuo, es decir, sin mamparos deseparación entre celdas. Este compartimento está situado en la parteposterior superior de la celda.

B. Compartimento de conexión de los conductores de salida., situado en laparte posterior interior de la celda.

C. Compartimento frontal en donde se encuentra el modulo extraíble.

Una de las razones de la elección de estas celdas son las siguientes características delos compartimentos de las celdas.

El pleno compartimento se conserva incluso cuando el módulo extraíble se encuentraen la posición de servicio. Sin tener que desconectar la celda de la red.

La conexión del módulo con las barras y con los elementos e salida, se realiza pormedio de pasamuros, los cuales disponen de unas trampillas metálicas que son abiertas ocerradas al desplazarse dicho módulo, por medio de un accionamiento de tijera. Estastrampillas pueden ser abiertas manualmente cuando el módulo está desmontado para poderrealizar comprobaciones visuales de los compartimentos posteriores.

7

Los mamparos que separan los compartimentos posteriores del anterior, pueden serdesmontados individualmente, con lo cual se pueden realizar trabajos en el compartimentode barras o en el de entrada con uno de ellos completamente cerrado.

La sobretensión que se origina en el caso de producirse un arco se descarga haciaarriba desde los distintos compartimentos.

El compartimento de barras colectoras está situado en la parte superior posterior de lacelda y en él van montadas en vertical las barras colectoras de cobre desnudo y los contracontactos para los brazos superiores del interruptor atornillados sobre aisladores de resinassintéticas.

El compartimento de conexión de cables está situado en la parte inferior posterior dela celda y en él van montados los transformadores de intensidad, el seccionador decuchillas de puesta a tierra, transformadores de tensión y limitadores de sobretensión sifueran necesarios. Sobre los transformadores de intensidad van montados loscontracontactos para los brazos inferiores del interruptor.

El frontal de la celda va cerrado mediante una puerta de chapa de hierro, resistente ala presión. El módulo o el carro extraíble, tanto en la posición de prueba como en la deservicio, se maniobra con al puerta cerrada. Dichas puertas disponen de unas mirillasprotegidas con plástico transparente que permiten la visualización de la posición delmódulo y de los indicadores del aparellaje que va montado en él.

En la parte frontal superior e integrado en el armazón de la celda y protegido de laparte de media tensión contra contactos y sobretensiones mediante tabiques de chapa, seencuentra situado el compartimento o armario de baja tensión donde se montarán losdistintos instrumentos de medida, relés de protección, aparatos de mando y señal. El cierrede este armario se realiza por medio de una puerta independiente de la que cierra elcompartimento frontal de media tensión.

La conexión de los cables de mando y medida se realiza mediante un conector de 64polos. Estos cables van dispuestos en manguera de material sintético.

El módulo extraíble está constituido por perfiles de chapa con cojinetes de bolas enambos lados para facilitar el desplazamiento por las guías de la parte fija. Dichodesplazamiento se realiza actuando sobre un husillo con buje roscado, sin apenas esfuerzo.

La conexión entre el módulo con interruptor, o contactor se realiza mediante unosbrazos formados por dos barras paralelas de cobre plateadas en sus extremos.

8.1.2.2 Descripción de los Enclavamientos.

La protección del personal y la seguridad del servicio, se consiguen mediante lassiguientes condiciones de enclavamiento, que exceden en parte a las normas competentes.

Enclavamientos en la maniobra de las celdas tipo 8BK20.

8

A. El módulo extraíble sólo puede pasarse de la posición de seccionamiento ala de servicio, cuando la puerta está cerrada y está enchufada la conexiónde baja tensión.

B. El interruptor de potencia sólo puede conectarse cuando el móduloextraíble se encuentra claramente en la posición de prueba de servico.

C. El módulo extraíble sólo puede pasarse de la posición de prueba a la deservicio y viceversa, cuando el interruptor está desconectado y la puertacerrada.

D. La puerta no puede abrirse cuando el módulo extraíble se encuentra en laposición intermedia. En este caso no puede desenchufarse la conexión debaja tensión.

E. El módulo extraíble no puede pasarse de la posición de prueba a la deservicio cuando está conectado el seccionador de puesta a tierra.

F. El seccionador de puesta a tierra sólo puede conectarse cuando el móduloextraíble se encuentra claramente en la posición de prueba oseccionamiento.

G. La puerta no puede abrirse cuando el módulo extraíble se encuentra en laposición de servicio o intermedia. En estos casos, no puede desenchufarsela conexión de baja tensión.

8.1.2.3 Acabado.

El frontal (parte de alta y baja tensión) y las placas de cierre lateral están pintadascon pintura de polvo epoxi, con acabado de polimerización en horno a 150 ºC, color grisRAL 7032.

Las restantes chapas, incluso los mamparos separadores están galvanizados.

8.1.3 Aparamenta de las Celdas de Media Tensión.

En función de la carga que alimenta cada celda, la aparamenta interior de cada unovaría en sus características.

8.1.3.1 Aparamenta Celda de Alimentación.

De este tipo de celda se dispone de una en el armario, esta une la entrada de alenergía eléctrica de transformador de 40 MVA, con el embarrado de distribución de mediatensión. Destacaré que la marca de todas las celdas y aparamenta montadas en ellas, son dela marca SIEMENS.

Esta celda tiene las siguientes características constructivas.

Ejecución extraíble tipo 8BK20.

9

Tensión nominal: 12 kV.

Intensidad nominal de salida: 2500 A.

Intensidad de cortocircuito: 31.5 kA.

Esta celda debidamente montados y conexionados llevará cuatro compartimentos, delos cuales se destacan sus características a continuación:

La aparamenta del compartimento fijo de las barras colectoras es el siguiente:

Juego de barras trifásicas de cobre. Sección 2*100*10 2 , por fase. Con unacapacidad de carga máxima de 2545 A, para una temperatura de 35 ºC.

Tres aisladores soporte de resina sintética.

Tres contactos fijos de 2500 A para la conexión de la entrada del interruptorprincipal.

Por su parte el compartimento interior dispone de la siguiente aparamenta:

Tres contactos fijos de 2500 A, para la conexión de la salida del interruptorprincipal.

Tres transformadores de intensidad de las siguientes características técnicas.

Tensión máxima de servicio: 12 kV.

Intensidad primaria: 2500 A.

Intensidad secundaria: 1 A.

Número de secundarios: 3.

Potencia clase I secundario de medida: 10 VA.

Potencia 10P110 secundario de protección: 10 VA.

Intensidad térmica: 31.5 kA / i seg.

Un seccionador tripolar de cuchillas de puesta a tierra tipo: 8BK2040-IHH00-4BB1.

Tres transformadores de tensión con las características siguientes:

Tensión máxima de servicio: 12 kV.

Potencia clase 0.5: 50 VA.

Tipo: 4MQ1227-1AK23.

10

En el compartimento fijo de este tipo de celdas se dispone la siguiente aparamenta,con sus correspondientes características constructivas.

Un módulo extraíble con contactos auxiliares 2C + 2A. Accionado con el sigienteinterruptor:

Un interruptor automático tripolar de corte en vacío, con las siguientes característicasconstructivas principales


Intensidad nominal: 2500 A.

Intensidad máxima de servicio: 1905 A.

Intensidad de Cortocircuito: 31.5 kA.

El interruptor viene equipado con los siguientes aparatos:

Accionamiento motorizado para 220V c.c.

Bobina de conexión: 220 V c.c

Disparador a emisión de corriente: 220 V c.c

Finales de carrera para señalización de mellas cargados.

Contactos libres de tensión: 4A + 4C + 1W

Tipo: 3AF 1756- 4FA50- 1WA6

Tipo Módulo: 8BK2040-1MH60-0BB1.

Por último la celda de alimentación cuenta con el compartimento de baja tensión, el cualcuenta con la siguiente aparamenta, con sus correspondientes características constructivas.

Tres voltímetros electromagnéticos montados en caja cuadrada de 96*96 mm,conexión a transformadores de secundario 100 V.

Escala 0-12 kV.

Tipo: Eq96s.

Tres amperímetros maxímetro bimetálico montado en caja cuadrada de 96*96,conexión a transformadores de intensidad de secundario 1A.

Escala 0-2.5 kA.

Tipo: BIQ96s.

11

Un convertidor de intensidad entrada 0-1A salida 4 a 20 mA.

Tensión auxiliar 220 V, 50 Hz.

Tipo: C1N/1.

Un convertidor de potencia trifásico entrada de intensidad 1 A y de tensión 110 V,salida 4 a 20 mA. Tensión auxiliar 220 V y 50 Hz.

Tipo: CPNV/ 1d.

Un relé de sobreintensidad conexión a transformadores de secundario 1 A.

Tensión auxiliar 220 V c.c.

Tipo: 7UT7220-3AA0

Tres relés de protección diferencial de transformador, conexión a transformadoresde intensidad de secundario 1A.

Tensión auxiliar 110V c.c

Tipo: 7UT7220-3AA0

Tres transformadores adaptadores:

Tipo: 4AM5170-7AA.

Un relé de tensión, conexión 100 V, 50 Hz.

Tipo: 7RG3501-0A

Cuatro contactores auxiliares.

Tensión auxiliar 220 V c.c

Un interruptor automático tripolar de 20 A.

Tipo: 3VE 3011-6JR00

Dos interruptores automáticos de protección.

Tipo: 5SN9

Pequeño material auxiliar.

12

8.1.3.2 Aparamenta Celdas Transformadores y Motores.

En este caso pese a que las celdas alimentan aparatos con características distintas,siguiendo un criterio de homogeneidad de aparatos, se opta por colocar todas las celdascon las mismas características y aparamenta.

De este tipo de celda se disponen seis en el armario, dos unen el embarrado de mediatensión con los dos transformadores de 1MVA, que se hay en la instalación, mientras quelas cuatro restantes unen el embarrado con los cuatro motores de media tensión necesariosen la planta. Destacaré que la marca de todas las celdas y aparamenta montadas en ellas,son de la marca SIEMENS.

Estas celdas tiene las siguientes características constructivas.

Ejecución extraíble tipo 8BK20.


Intensidad nominal de salida: 800 A.

Intensidad de cortocircuito: 31.5 kA.

Esta celda debidamente montados y conexionados llevará cuatro compartimentos, delos cuales se destacan sus características a continuación:

La aparamenta del compartimento fijo de las barras colectoras es el siguiente:

Juego de barras trifásicas de cobre. Sección 2*100*10 2 , por fase. Con unacapacidad de carga máxima de 2545 A, para una temperatura de 35 ºC.

Tres aisladores soporte de resina sintética.

Tres contactos fijos de 800 A para la conexión de la entrada del interruptorprincipal.

Por su parte el compartimento interior dispone de la siguiente aparamenta:

Tres contactos fijos de 800 A, para la conexión de la salida del interruptorprincipal.

Siendo el resto de aparamenta de este compartimento igual al de la celda dealimentación

En el compartimento fijo de este tipo de celdas se dispone la siguiente aparamenta,con sus correspondientes características constructivas.

Un módulo extraíble con contactos auxiliares 2C + 2A. Accionado con el sigienteinterruptor:

13

Un interruptor automático tripolar de corte en vacío, con las siguientes característicasconstructivas principales



Intensidad máxima de servicio: 765 A.

Intensidad de Cortocircuito: 31.5 kA./3 seg.

El interruptor viene equipado con los siguientes aparatos:

Accionamiento motorizado para 220V c.c.

Bobina de conexión: 220 V c.c

Disparador a emisión de corriente: 220 V c.c

Finales de carrera para señalización de mellas cargados.

Contactos libres de tensión: 4A + 4C + 1W

Tipo: 3AF 1751- 4FA50- 1WA6

Tipo Módulo: 8BK2040-1MH60-0BB1.

Por último la celda de alimentación cuenta con el compartimento de baja tensión, el cualcuenta con la siguiente aparamenta, con sus correspondientes características constructivas.

Un amperímetros maxímetro bimetálico montado en caja cuadrada de 96*96,conexión a transformadores de intensidad de secundario 1A.

Escala 0-125 A.

Tipo: BIQ96s.

Un convertidor de intensidad entrada 0-1A salida 4 a 20 mA.

Tensión auxiliar 220 V, 50 Hz.

Tipo: C1N/1.

Un convertidor de potencia trifásico entrada de intensidad 1 A y de tensión 110 V,salida 4 a 20 mA. Tensión auxiliar 220 V y 50 Hz.

Tipo: CPNV/ 1d.

Un relé de sobreintensidad conexión a transformadores de secundario 1 A.

14

Tensión auxiliar 220 V c.c.

Tipo: 7SJ5001-5BA00

Dos contactores auxiliares tensión 220 V c.c

Tipo: 3TH8244-0BM4

Un relé de tiempo con una regulación entre 0.25 seg. A 10 min.

Tensión auxiliar: 220 V, 50 Hz.

Tipo: 7PU 3240-0AN20.

Dos interruptores automáticos de protección.

Tipo: 5SN9

Pequeño material auxiliar.

15

8.2. Motores de Media Tensión.

En la planta se cuenta concretamente con cuatro motores de media tensión. Estosmotores tienen como finalidad el arrastrar a los compresores necesario en el proceso deproducción de gases industriales.

El arranque de los cuatro motores se realiza en vacío, y sin carga, por lo que a la horade el diseño de las protecciones se ha tenido en cuenta la punta de arranque que da el motoren este punto.

La carga que arrastra el motor son los compresores, por lo que la curva de M/n tendráuna característica hiperbólica, pero en nuestro caso al realizarse el arranque en vacío no esuna característica que adquiera gran relevancia.

La carga se considera constante, ya que las variaciones de carga una vez seestabilizado el arranque del motor se solucionan mediante vaipases y tanques que hay a lolargo del gasoducto.

Por último se han considerado que los motores trabajan en servicio continua, ya queel tipo de producto que se genera en la planta, es necesario en todo momento , en un grannúmero de industrias de los polígonos colindantes.

La justificación de su potencia se puede observar en el punto 1.1.3 de la memoria decálculo. A continuación se enumerara las características técnicas de cada motor instalado.

Así teniendo en cuenta todas las características anteriores, se han instalado cuatromotores los cuales se describen a continuación.

El motor necesario para el arrastre del compresor de aire tiene las siguientescaracterísticas:

Marca: AEG.

Tipo: ASE 800 M54 – 04 KB+Wk

Potencia: 8200 kW.

Tensión nominal: 10000 V


Cos φ: 0.88

Frecuencia: 50 Hz.

R. P. M. : 1493 1/min.

Intensidad arranque directo: 2470 A.

Refrigerado por agua: 490 l /min.

16

El motor necesario para el arrastre del compresor de nitrógeno tiene las siguientescaracterísticas:

Marca: AEG.

Tipo: AW 630 M3 B2 KB

Potencia: 2500 kW.



Cos φ: 0.89

Frecuencia: 50 Hz.

R. P. M. : 2989 1/min.


Los motores necesario para el arrastre de los dos compresores de oxígeno tienen lassiguientes características:

Marca: AEG.

Tipo: AW 900 LS X16 KB

Potencia: 1250 kW.



Cos φ: 0.76

Frecuencia: 50 Hz.

R. P. M. : 373 1/min.


17

8.3 Protecciones en Media Tensión .

En media tensión se disponen dos tipo de protecciones, una para la entrada dealimentación del embarrado y los dos transformadores de 1 MVA, y por otra parte lasprotección que se dispone en los cuatro motores de media tensión existentes en la planta.

Todas estas protecciones están en la sala de media tensión, su exacta colocación sepuede obtener observando el plano nº2.

8.3.1 Protección Entrada Alimentación y Transformadores de 1 MVA.

En estos casos a la hora de la elección de la protección se ha tenido en cuenta lassiguientes características.

En los tres casos (entrada y dos transformadores), es muy difícil que se generenfuertes puntas de intensidad.

La protección se puede considerar como una protección general, por lo que el costede está no importa ya que la importancia y el propio coste de lo que se quiere proteger, esmuy elevado.

Por último las dos grandes faltas o errores que hay que proteger en estos caso, son lasobreintensidad, y la sobrecarga térmica.

Por lo que sopesando estas tres características de la protección se a optado porcolocar un relé de protección de sobreintensidad y sobrecarga térmica, conmicroprocesador. Y dicha protección tiene las siguientes características:

Marca: SIEMENS.

Tipo: 7SJ50.

Intensidad nominal In: 1 ó 5 A.

Tensiones nominales Un: 100 / 110 V

Frecuencia: 50 ó 60 Hz

Funciones de Protección:

Protección contra sobreintensidad.

Protección contra sobrecarga térmica.

Dimensiones

Alto 255 mm.

Ancho: 172 mm

18

Grosor: 75 mm.

Para demás características técnicas, funcionamiento y programación se adjunta enlos anexos del proyecto las instrucciones de uso del relé.

8.3.2 Protección Motores Media Tensión.

Igualmente que en el caso de las protecciones, por motivos de homogeneidad deaparatos, se colocan para los cuatro motores, el mismo tipo de protección, pese a tenercaracterísticas distintas.

En este caso igual que en anterior punto se han tenido en cuenta, una serie de factoresa la hora de seleccionar el tipo de protección a instalar para los motores.

En los cuatro casos (motores 8.2 MW, 2.5 MW y dos de 1.25 MW), es fácil que segeneren fuertes puntas de intensidad.

El coste he importancia de los motores en el proceso es muy elevado, por lo que elprecio y el nivel de sofisticación de la protección no debe plantear ningún problema.

En este caso al proteger un motor, no solamente hay que proteger o evitar unasobreintensidad y sobrecarga térmica, si no que hay otras variables de gran importancia, lascuales se pueden observar seguidamente, cuando se enumeren las características de laprotección seleccionada.

Por lo que sopesando estas características de la protección se a optado por colocaruna protección digital de para motores, de las cuales se describen a continuación suscaracterísticas principales.

Marca: SIEMENS.

Denominación: Protección digital de motores 7SK52, con dispositivo de mandoinsertable 7XR51.

Intensidad nominal In: 1 ó 5 A.

Tensiones nominales Un: 100 / 110 V

Frecuencia: 50 ó 60 Hz

Funciones de Protección:

Protección contra cortocircuito

Protección contra sobrecarga del estator del motor.

Control del circuito del rotor en función de la temperatura, en los arranquemúltiples y bloqueo de rearranque.

19

Protección en casos de estar bloqueado el rotor.

Protección en caso de fallo de fase y prevención de asimetría.

Protección de la puesta a tierra, de alta sensibilidad.

Dimensiones

Alto 270 mm.

Ancho: 248 mm

Grosor: 160 mm.

Para demás características técnicas, funcionamiento y programación se adjunta en losanexos del proyecto las instrucciones de uso la protección.

20

8.4. Elementos para la Distribución de Energía en Media Tensión.

Para la distribución de la energía en media tensión tenemos dos grandes tipo seconducción del flujo eléctrico. Uno es el embarrado, y el otro es mediante conductores,comúnmente denominados cables.

8.4.1 Embarrado.

El embarrado en media tensión está situado en la sala de media tensión,concretamente esta situado debajo de las celdas de media tensión su longitud abarca elarmario de lado a lado.

Este embarrado tiene las siguientes características:

Sección por fase: 1*10*50 mm 2 .

Distancia entre barras: 250 mm.

Longitud entre apoyos: 1000 mm.

Longitud del embarrado: 5600 mm.

Material del Embarrado: Cobre Desnudas.

Intensidad máxima admisible por el embarrado: 1025A.

8.4.2 Conductores de Distribución.

A la hora de la elección del los conductores utilizados en media Tensión, se hanseguido las directrices siguientes:

Se busca la intensidad que ha de circular por el conductor, y se le aplican una seriede factores de corrección que dependerán de los factores siguientes:

Separación de conductores.

Tipo de cubierta colocada en la zanja.

Factor de carga del elemento alimentado.

Resistencia térmica del terreno.

Temperatura ambiente.Por otra parte también se tiene en cuenta el criterio de la caída de tensión que se

recuerda que, esta ha de ser menor del 3% para líneas de alumbrado, y 5% para el resto delíneas que hay en la instalación proyectada.

Por último se mira si la sección apropiada cumple las condiciones necesarias parapoder los conductores aguantar una hipotética situación de cortocircuito.

21

Los cables seleccionados, cumplen las normas VDE 0272, la VDE 073. Estos cablesse denominan PROTHEN-X, y tienen la cubierta de Polietileno reticulado, para suidentificación llevan el este nombre escrito en la cubierta cada 50 cm.

Por otra parte también llevan el distintivo de siemens, de color rojo / blanco / verde /blanco, a parte de este distintivo llevan el distintivo del cumplimiento de las normas VDEpertinentes, este distintivo es de color negro /rojo. Estas marcas se repiten en intervalos de30 cm.

El color de la envoltura de nuestro cable puede ser de distintos colores en función deltipo de conductor donde se valla a instalar el conductor. En nuestro caso como solamentese utilizan cables de un solo conductor, esta envoltura siempre será negra, teniendo en losextremos del cable franjas de distintos colores en función la aplicación del cable. Acontinuación se observa el significado de cada color.

Verde-Amarillo: Para el conductor de protección.

Verde-Colores naturales: Este conductor no debe utilizarse para ningún otro fin.

Negro: Parta fases activas.

Azul Claro: Para el neutro, también admisible para las fases activas.

Marrón: Para fases activas.

En nuestro caso el extremo del cable será marrón ya que estos cables son losutilizado para alimentar los el embarrado de media tensión, y los motores de media tensión.

8.4.2.1 Características de los Conductores Instalados.

Característica de la línea que va del transformador de 40 MVA. A la celda dealimentación:

4 Cables unipolares de cobre por fase, de aislamiento de PROTHEN, pantallade alambre de cobre, y envoltura de PROTODUR, de SIEMENS, modeloN2YSY, de sección 3*8*240 mm 2 y de tensión 6/10. Estos cables están tenidosa través de zanja unos junto a otros con una separación de 7 cm, y dicha zanjaesta cubierta por arena apisonada con cubierta de mampostería.

Característica de la línea que va de la celda del motor de 8.2 MW hasta el motor de8.2 MW:

8 Cables unipolares de cobre por fase, de aislamiento de PROTHEN, pantallade alambre de cobre, y envoltura de PROTODUR, de SIEMENS, modeloN2YSY, de sección 3*4*150 mm 2 y de tensión 6/10. Estos cables están tenidosa través de zanja unos junto a otros con una separación de 7 cm, y dicha zanjaesta cubierta por arena apisonada con cubierta de mampostería.

22

Característica de la línea que va de la celda del motor de 2.5 MW hasta el motor de2.5 MW:

3 Cables unipolares de cobre por fase, de aislamiento de PROTHEN, pantallade alambre de cobre, y envoltura de PROTODUR, de SIEMENS, modeloN2YSY, de sección 3*95 mm 2 y de tensión 6 / 10. Estos cables están tenidos através de zanja unos junto a otros con una separación de 7 cm, y dicha zanjaesta cubierta por arena apisonada con cubierta de mampostería.

Característica de las línea que van de las celdas del motores de 1.25 MW hasta losmotores de 1.25 MW:

3 Cables unipolares de cobre por fase, de aislamiento de PROTHEN, pantallade alambre de cobre, y envoltura de PROTODUR, de SIEMENS, modeloN2YSY, de sección 3*50 mm 2 y de tesnión 6 / 10. Estos cables están tenidos através de zanja unos junto a otros con una separación de 7 cm, y dicha zanjaesta cubierta por arena apisonada con cubierta de mampostería.

Característica de las línea que van de las celdas del los transformadores de 1 MVAhasta los transformadores de 1 MVA:

3 Cables unipolares de cobre por fase, de aislamiento de PROTHEN, pantallade alambre de cobre, y envoltura de PROTODUR, de SIEMENS, modeloN2YSY, de sección 3*25 mm 2 y de tensión 6 / 10. Estos cables están tenidos através de zanja unos junto a otros con una separación de 7 cm, y dicha zanjaesta cubierta por arena apisonada con cubierta de mampostería.

23

8.5. Compensación de la Energía Reactiva.

Para un mejorar las perdidas por transporte que provoca la energía reactiva,provocada por el consumo de los motores (de media tensión en este caso), se mejora elfactor de potencia de la instalación.

Dos razones principales por las cuales se mejora el factor de potencia son lassiguientes:

Se mejora el rendimiento de la instalación, es decir se aprovecha una mayor parte dela energía que suministra la compañía eléctrica, ENHER en nuestro caso.

Se diminuyen las caídas de tensión, y con eso se mejora el funcionamiento generalde la instalación.

Las compañías eléctricas, desean la descarga de sus redes de distribución medianteun adecuado valor de la energía, por esta con la mejora del factor de potencia se consigueuna bonificación por parte la compañía eléctrica, en nuestro caso se consigue unbonificación del 2.2 % al mejorar el factor de potencia a un 0.95.

Para compensar la energía reactiva, a través de un aumento del factor de potencia, lamejor solución es conectar baterías de condensadores estáticos en paralelo con la red. Lacomponente capacitiva de la corriente que aportan los condensadores a la red, está enoposición con la componente inductiva de la instalación, compensándola y reduciendobastante el valor de esta última

8.5.1 Sistema y Tipo de Baterías Instaladas.

En el caso de los aparatos de media tensión que se disponen en la instalación, queson los cuatro motores de los compresores, se opta por colocar una compensaciónindividual. Los motivos por lo que se ha escogido este sistema son los siguientes:

Son los cuatro motores grandes consumidores de potencia.

Tiene un factor de potencia constante, ya que la carga es constante.

Trabajan durante largos periodos de tiempo, ya que como se ha comentadoanteriormente, los cuatro motores son de servicio continuo.

Por otro lado a la hora de mejorar el factor de potencia de los motores, también se hatenido en cuenta, la norma que dice: La batería de condensadores que se instale en cadamotor, en ningún caso puede ser más grande que el 90 % de la potencia reactiva del motoren vacío. Para evitar que se nos produzca en el motor un proceso de autoexcitación.

Los condensadores seleccionados, teniendo en cuenta los factores comentadosanteriormente, son los siguientes, con sus características constructivas correspondientes:

Dado que se instalan dos tipo de baterías primero se exponen las características de labatería de 600 kVAr.

24

Así los condensadores de la batería de 600 kVAr tienen las siguientescaracterísticas:

Marca SIEMENS.

Modelo: Capacitor Type Phao 6.35/200/1/D.

Potencia 200 kVAr.

Tensión nominal: 6.35 kV.

Frecuencia: 50 Hz.

Resistencia: 6 MΩ.

Capacidad: 15.79 μF.

Peso: 39 kg

Mientras que la composición de la batería es de 3×200 kVAr.

Mientras que los condensadores de la batería de 1200 kVAr tienen las siguientescaracterísticas:

Marca SIEMENS.

Modelo: Capacitor Type Phao 6.35/400/1/D.

Potencia 400 kVAr.

Tensión nominal: 6.35 kV.

Frecuencia: 50 Hz

Resistencia: 6 MΩ

Capacidad: 30.05 μF

Peso: 59 kg

Mientras que la composición de la batería SIEMENS es de 3×400 kVAr.

En las dos batería se conectarán y desconectarán a la vez que el motorcorrespondiente se ponga en funcionamiento o viceversa. Dichas batería además de lospropios condensadores, llevarán unas inductancias de choque, y unos relés dedesequilibrios incorporados en la batería y de la misma marca que esta SIEMENS.

El tema de la regulación en este caso no hay que tenerlo en cuenta, ya que una losmotores, prácticamente siempre que funcionan lo hacen a plena carga, por lo que no labatería ha de aportar toda su potencia disponible.

25

9. Descripción del Centro de Transformación.

9.1 Obra Civil.

El centro de transformación del que se dispone en la instalación esta en el edifico dela Sala de Control, esta formado por dos sala que comparten al puerta, pero estánseparadas en dos por una pared. Sus dimensiones son de 8*4 m es decir 32 m 2 y una alturade 4.5 m.

Este edifico pese a estar en el mismo edifico que la sala de controlo tiene unascaracterísticas especiales tanto a su materiales de construcción como forma.

La cimentación estará constituida por muro de espesor de 200 mm de hormigónarmado de 150 kg / m 3 . Esta capa irá recubierta de una capa de mortero de hormigónafinado y regleteado.

Las afueras del centro de transformación hasta una distancia de 1.5 m de las paredesirá una acera, cuya altura sobre el nivel del suelo será de 5 cm por metro de ancho. Esta vadestinada a evitar que junto a las paredes pueda producirse erosión en el terreno a causa dela lluvia y que crezcan plantas cercanas a las paredes, y también de cara a evitar tensionesde paso peligrosas entre la subestación y el exterior en caso de producirse en defecto atierra.

El revestimiento de los muros será enfoscado a la tirolesa, hecho con mortero decemento al que se le habrá añadido un impermeabilizante. Posteriormente se efectuara undoble pintado con pintura plástica.

El techo está formado por un embrochalado de jácena plana que mantendrá sobre síel cuerpo de las viguetas y bobedillas que mantienen el techo. Este estará formado por unalámina asfáltica par impedir que entre el agua y por dos capas de mortero.

La pared interior de separación de transformadores será de un espesor de 375 mm.Está situada justo en el medio de la sala y estará realizada de ladrillos. Esta pared tienecomo misión el separar un trafo para conseguir un mayor aislamiento de uno al otro encaso de fallo.

La puerta para no impedir el poder entrar o sacar el transformador de la sala serácorredera, teniendo una longitud de 6 m de largo (2.8 m para cada lado de la sala) y de 3.75m de alto, con un espesor de 150 mm. El cierre de la puerta con el edificio será hermético,para evitar la entrada de agua y humedad, y en caso de incendio evitar la propagación deeste fuera del propio centro.

9.2 Instalación Interior.

Los transformadores de 1MVA, se colocarán una en cada sala, estos estarán elevadosobre banquetas aisladoras de madera, de un altura de 90 cm, están separados 1 m de lapared posterior, 2.25 m de la puerta de entrada, 1.9 m de la pared que separa las dos salasy 0.5 m de la pared que separa el centro de transformación con la sala de baja tensión.

26

El centro de transformación también cuenta con una tarima de madera aisladoras quepasan de una sala a otra, ya que la pared de separación de las salas no cortatransversalmente toda la sala.

Esta tarima permite realizar las conexiones con el embarrado y entre los propiostransformadores, por debajo de esta y en caso de que el operario tenga que acceder a lostransformadores no tenga ninguna posibilidad de contactar con estas conexiones.

A parte alrededor de los dos transformadores hay una malla metálica que impide suacceso directo, siendo necesarias abrir sendos candados para acceder a ellas.

9.3 Protección de los Transformadores.

Las dos causas de defectos de aislamiento están constituidas por las sobretensionesde origen atmosféricos y por el calentamiento inadmisible de los arrollamiento deltransformador. Las sobrecargas permanentes o temporales, pero frecuentemente repetidas,que pueden tolerarse en la explotación normal conducen, sin embargo, a un envejecimientoprematuro de los aislantes de los arrollameintos y finalmente a cortocircuito ente espiras , oentre fases.

Los relés Bucholz instalados aseguran la protección propiamente dicha contra losdefectos internos de aislamiento, los cortocircuitos entre fases, los cortocircuitos entreespiras y los defectos a masa recorridos por corrientes intensas. Estos dispositivos hacenposible una desconexión rápida, presentan una gran seguridad de servicio y unaselectividad total.

La protección de los transformadores contra sobrecargas debe protegen los aislantesde sus arrollameintos contra los desgastes provocados por un calentamiento inadmisible.Esta función la realizan los relés térmicos, instalados en la sala de media tensión y cuyascaracterísticas se han descrito en el punto 10.1 de esta memoria descriptiva.

La protección contra cortocircuito se realizará también con el mismo relé que lassobrecargas, y está definido en el punto 10.1 de la memoria descriptiva.

El agente que más influye en el envejecimiento y en la disminución de la resistenciadieléctrica de los aislantes es la humedad. El silicagel es muy ávido de la humedad y al seratravesado por el aire este absorbe la mayor parte de humedad de estas, por eso en nuestrocentro de transformación se contará con un recipiente de silicagel por cada transformador.

27

10. Descripción de la Instalación de Baja Tensión.

La instalación de baja tensión tiene su inicio en la salida de los dos transformadoresde 1 MVA. Estos transformadores alimentan el embarrado de baja tensión o cuadro dedistribución de baja, desde este embarrado situado en la sala de baja tensión mediantecubículos insertados en armarios, se distribuye toda la energía eléctrica por la planta.

En esta distribución se pueden hacer dos grandes diferencias de receptores. Unosserán los aparatos que intervienen directamente en el proceso de producción, comomotores, ventiladores. Por otro lado tenemos los receptores que no interviene directamenteo que interviene pero no tienen puntas de intensidad considerables como pueden se lasresistencias.

Por último en baja tensión también se regulará la energía reactiva mediante una seriede baterías de baja tensión.

10.1 Distribución en baja Tensión.

Desde la sala de baja tensión es donde se realiza la distribución a todos los aparatos yreceptores de baja tensión con los que se cuenta en la planta.

Esta distribución se realiza mediante armarios que están sobre el embarrado de bajatensión, estos armarios disponen de cubículos. Que realizan la función de las celdas enmedia tensión.

Estos armarios son de la marca AEG, y del tipo SEV 32.

Básicamente en todos los cubículos sea cual sea su tamaño, se dispondrán siemprelas siguientes partes:

Entrada del Embarrado: El cubículo dispone de una entrada en donde se insertael embarrado, que esta unido con el embarrado principal.

Contactor: En cada cubículo tendremos un interruptor que nos permita abrir ycerrar el circuito. Estos interruptores serán de dos tipos, unos los utilizadospara resistencias y cuadros de distribución y otros los utilizados en el mando delos motores de baja tensión. Los tipos de interruptores son los siguientes:

Categoría AC-1: Esta categoría se aplican todos los aparatos que utilizancorriente alterna (receptores), cuyo factor de potencia es igual por lomenos a 0.95. Concretamente calefacción y distribución.

Categoría AC-3: Esta categoría se aplica a los motores de jaula de ardillacuyo corte se efectúa a motor lanzado. En el cierre, el contactor establecela corriente de arranque, que es 5 a 7 veces al nominal del rotor. En laapertura, corta la corriente nominal absorbida por el motor, en esteinstante, la tensión en bornes de sus polos es del 20% de la tensión de lared. El corte es facil. Utilización en todo tipo de motores.

28

Los contactores colocados en los cubículos son de la marca TELEMECANIQUE, ysu cálculo y especificaciones se pueden observar en el punto 8.1.1 de la memoria decálculo.

Protecciones: Una vez la corriente del embarrado pasa al cubículo se hacepasar a esta a través de las protecciones que lleva el componente que alimentacada caja.

Salida: una vez a se han pasado todas las protecciones, el cubículo dispone deuna regletas especiales por donde se conectan los cables que están unidos conel receptor que corresponde con el cubículo.

Como se ha explicado anteriormente de estos cubículos hay de dos clase diferentes,tenemos los cubículo simples y dobles.

10.1.1 Cubículos Simples.

Con estos cubículo se alimentan todos los cuadros de distribución de que sedisponen en la planta, estos cubículos tienen las siguientes dimisiones:

Alto: 2200 mm

Ancho: 800 mm

Profundo: 600 mm.

Estos cubículos en todos los casos únicamente llevan como protección un fusibles yun portafusibles, ya que el resto de las protecciones ya están en el propio cuadro al que sele alimentan, o bien alimentan a las resistencias necesarias para el proceso las cuales notienen puntas de arranque y su utilización es casi esporádica. Incluido en también lleva elcontactor correspondiente en el caso de las resistencias, en el caso de los cubículos quealimentan a los cuadros de distribución únicamente se colocan el portafusibles y losfusibles correspondientes..

Las protecciones que se instalan en el propio cubículo son de la marcaTELEMECANIQUE, y su composición se puede observar en la memoria de cálculo punto8.1.1.

10.1.2 Cubículos Dobles.

Estos cubículos se encargan de alimentar directamente a todos los aparatos yreceptores de la planta que intervienen directamente en el proceso, y trabajan en bajatensión. Estos cubículos tienen las dimensiones siguientes:

Alto: 2200 mm

Ancho: 1000 mm

Profundo: 1000 mm

29

En este tipo de cubículo la aparamenta que se instala es el interruptorcorrespondiente en cada caso, un relé térmico diferencial, fusibles con su correspondienteseccionador.

Este tipo de cubículos alimentan únicamente a los motores que intervienen en elproceso, como son bombas y ventiladores.

Las protecciones que se instalan en el propio cubículo son de la marcaTELEMECANIQUE, y su composición se puede observar en la memoria de cálculo punto8.1.1.

30

10.2. Protecciones en Baja Tensión.

10.2.1 Protección contra contactos Directos.

Siguiendo la norma 021 del MIE BT, para considerar satisfecha la protección contracontactos directos la instalación se tomarán la medidas siguientes:

Alejamiento de las partes activas de la instalación a una distancia tal del lugardonde las personas habitualmente circulan o se encuentran, que sea imposibleun contacto fortuito con las manos, o por manipulación de objetos conductores,cuando estos estén cerca de la instalación.

Considerando zona alcanzable con la mano, aquella que esté a una distancialimite de 2.5 metros hacia arriba, 1 metro lateralmente y hacia abajo.

Interposición de obstáculos que impidan todo contacto accidental con partesactivas de la instalación. Si lo obstáculos son metálicos y deben serconsiderados como masas, se le aplicará una de ls medidas de protecciónprevistas contra contactos indirectos.

Recubrimiento de las partes activas de la instalación por medio de unaislamiento, que limite la corriente de contacto a un valor no superior a 1 mili-amperio.

Las pinturas, barnices, lacas y productos similares no serán considerados comoaislamiento satisfactorio a estos efectos.

10.2.2 Protección Contra Contactos Indirectos.

En la instilación y siguiendo las directrices de la norma MIE BT 0.21 que trata decontactos indirectos, se opta por instalar una protección de clase B.

Esta medida consiste en la puesta a tierra directa o a la puesta a neutro de las masa,asociándola a un dispositivo de corte automático, que origine la desconexión de lainstalación defectuosa.

Los sistemas de protección de clase B son los siguientes:

Puesta a tierra de las masas y dispositivos de corte por intensidad de defecto.

Puesta a tierra de las masa y dispositivos de corte por tensión de defecto.

Puesta a neutro de las masas y dispositivos de corte por intensidad de defecto.

La aplicación de los sistemas de protección de la clase A no es generalmente posible,sino de manera limitada y solamente para ciertos equipos materiales o partes de unsinstalación.

Los interruptores diferenciales utilizados en la instalación se colocan en los distintoscuadros de distribución que hay en la planta (uno por edificio), son de la marca HAGER, y

31

sus características individuales se pueden observar en el punto 8.1.3 de la Memoria deCálculo.

10.2.3 Protección Contra Cortocircuitos y Sobrecargas.

En la instalación hay dos tipos de protección contra cortocircuitos y sobrecargas enfunción del tipo de aparatos que se alimente. Esta protección contará con fusibles paraproteger contra cortocircuitos, y relés térmicos para la protección contra sobrecargas,cuando se precise, o en su defecto se protegerá mediante interruptores magnetotérmicos.

En un primer caso tenemos la protección que se le aplica a los motores, que serecuerda que son aparatos con fuertes puntas de intensidad, mas cuando los arranque quese efectúan son arranques directos.

Para lo motores de media tensión la protección contra cortocircuitos consistirá en:

Fusibles del la clase aM (para la protección de aparatos con fuertes puntas deintensidad).

Disyuntores: Donde se colocarán los fusibles correspondientes, en cada caso.

Para la protección de sobrecarga en motores de baja tensión se colocará las siguientesprotecciones:

Relés Térmicos: Este aparato igual que el los anteriores se adaptará al equipo omotor que proteja en cada caso.

En este caso todas estas protecciones irán instaladas y conexionadas todas en loscubículos doble de salida de cada motor, estas protecciones serán todas de clase AC-3, dela marca TELEMECANIQUE, y vienen todas especificadas en función del receptor queprotege en el punto 8.1.1 de la memoria de cálculo.

Seguidamente tenemos la protección que se le aplica a las resistencias, que sonelementos que no tienen ningún tipo de punta de intensidad, y a más para el proceso deproducción su utilización es muy reducida. Por lo tanto en este tipo de receptores,únicamente se protegerán los cortocircuitos.

Para la protección de cortacircuitos en las resistencias se utilizarán los siguientesmedios:

Fusibles: En este caso los fusibles son de clase gl (protección de circuitos sinpuntas de intensidad importantes).

Portafusibles: La dimensión de este aparato vendrá determinada por losfusibles que se instalen, que dependerán del aparato que se proteja.

En este caso todas estas protecciones irán instaladas y conexionadas todas en loscubículos doble de salida de cada resistencia, estas protecciones serán todas de clase AC-1,de la marca TELEMECANIQUE, y vienen todas especificadas en función del receptor queprotege en el punto 8.1.2 de la memoria de cálculo.

32

Otro elemento en el que se protegen las sobrecargas y los cortocircuitos son loscuadros de distribución. En este receptor como las cargas que se conecten son de formas ytipos muy variados, si que se protegen tanto los cortocircuitos como las sobrecargas.

Protección de cortacircuitos en los cuadros eléctricos de distribución:(Concretamente la instalación de estas protecciones tiene como finalidad proteger el tramode conductor que va desde el cubículo de salida hasta el propio cuadro de distribución)



Protección conjunta de cortocircuitos y sobrecargas:

Interruptores automáticos magnetotérmico: Este tipo de interruptores protegenel cuadro en general. Es decir controlan toda la potencia instalada en el cuadrode distribución.

Interruptores Magnetotérmicos: Estos interruptores protegen por separado cadauna de la líneas en que se ha repartido la potencia del cuadro.

En este caso los fusibles y portafusibles irán instalados y conexionados todas en loscubículos doble de salida de cada cuadro, estas protecciones serán todas de clase AC-1, dela marca TELEMECANIQUE, y vienen todos especificados en función del receptor queprotege en el punto 8.1.3 de la memoria de cálculo.

Por su parte el interruptor automático magnetotérmico y los interruptoresmagnetotérmicos están instalados en los distinto cuadros de distribución con los que secuenta en la planta. Serán todos de la clase AC-1 de la marca HAGER, y vienenespecificadas en función el tipo de receptores que alimentan en el punto 8.1.3 de lamemoria de cálculo.

10.2.3.1 Cuadros de Distribución.

Los cuadros de distribución que se tienen en la planta tienen como objeto el albergaren su interior, todas las protecciones tanto de personas como de las propias líneas quedistribuyen el flujo eléctrico, de la iluminación interior y exterior, como las que aportanenergía eléctrica a todas las tomas de corriente que se disponen en la planta y son lossiguientes:

Cuadro de distribución del taller mantenimiento.

Cuadro de distribución del edifico de oficinas.

Cuadro de distribución del almacén de gases-patrones.

Cuadro de distribución del edificio de la sala de control.

33

Cuadro de distribución del la sala de compresores.

Cuadro de distribución de la sala de análisis.

Iluminación Exterior.

Todos estos cuadros pese muchos estar en zonas donde el peligro de agresión esprácticamente nulo, siguiendo un criterio de homogeneidad se han colocado todos con lasmismas características, que son las siguientes:

Marca Hager,

modelo W 42N

Grado de protección: IP 43-7 (Para locales con riesgo de influencias externasimportantes)

El tamaño de cada uno dependerá del tipo y número de interruptores que lleve, lascaracterísticas especificadas de cada uno se pueden observar en la memoria de cálculo enel punto 8.1.3.

10.2.3.1.1 Tipo de receptores de los Cuadros de Distribución

En los cuadros de distribución las líneas siempre se reparten siguiendo la mismapauta. Las líneas serán todas o bien de fuerza o de alumbrado, nunca se mezclaran unascon las otras.

En el caso de las líneas de alumbrado se intenta repartir toda la potencia instalada enel cuadro lo más equitativamente posible, siempre intentando que cada línea este formadapor una o varia salas del edifico.

Con las líneas de potencia o fuerza se realiza un proceso muy parecido, es decir, seintenta repartir toda la potencia instalada en el cuadro lo más equitativamente posible,siempre intentando que cada línea este formada por una o varia salas del edifico. Dentrode la fuerza podemos distinguir dos tipo muy diferenciados de tomas de corriente que sonla monofásica, y las trifásicas.

Las tomas monofásica que podemos encontrar en la planta son de las siguientescaracterísticas:

Tipo Cucko: Estas tomas se instalan en todos los edificios o salas donde laactividad que se realice no sea de tipo, industrial. Las característricas son lassiguientes:

Intensidad : 16 A.

Tensión: 200-250V.

Potencia: 3250W

34

Marca BJC.

Modelo: IP 44

Versión: Empotrables

Tipo CEAT: Estas tomas se instalarán en todos aquellos lugares donde laactividad que se valla a realizar sea de tipo industrial. Este tipo de de tomasestán fabricadas bajo las normas UNE-EN60309-1 y UNE-60309-2. Lascaracterísticas son las siguientes.

Intensidad : 16 A.

Tensión: 200-250V.

Potencia: 3250W

Marca BJC.

Modelo IP 44


Las tomas trifásica que podemos encontrar en la planta son de las siguientescaracterísticas:

Tipo Caja Mariner: En este caso son cajas montadas y conexiones. Seinstalaran en aquellos lugares donde pueda hacer falta la utilización demáquinas herramientas de gran potencia eléctrica. Este tipo de de tomas estánfabricadas bajo las normas UNE-EN60309-1 y UNE-60309-2. Lascaracterísticas son las siguientes.

Número de tomas : 2*16 A, y 1*32A

Intensidad : 64 A.

Tensión: 380-415V.

Potencia: 24320W

Marca BJC.

Modelo I-6204-2


Tipo CEAT: Se instalaran en aquellos lugares donde pueda hacer falta lautilización de máquinas herramientas de gran potencia eléctrica. Este tipo de detomas están fabricadas bajo las normas UNE-EN60309-1 y UNE-60309-2.

35

Las características son las siguientes:

Intensidad : 63 A.

Tensión: 380-415V.

Potencia: 23940W

Marca BJC.

Modelo IP 67


36

10.3 Elementos para la Distribución de Energía en Baja Tensión.

Para la distribución de la energía en media tensión tenemos dos grandes tipo seconducción del flujo eléctrico. Uno es el embarrado, y el otro es mediante conductores,comúnmente denominados cables.

10.3.1 Embarrado.

El embarrado en media tensión está situado en la sala de media tensión,concretamente esta situado debajo de las celdas de media tensión su longitud abarca elarmario de lado a lado.

Este embarrado tiene las siguientes características:

Sección por fase: 3*10*80 mm 2 .

Distancia entre barras: 15 mm.

Longitud entre apoyos: 1000 mm.

Longitud del embarrado: 5600 mm.

Material del Embarrado: Cobre Desnudas.

Intensidad máxima admisible por el embarrado: 3450A.

10.3.2 Conductores de Distribución.

Dentro de los conductores de baja tensión hay que hacer una diferenciación entre loscables utilizados para la alimentación de los motores resistencias y cuadros, y los cablesutilizados para la distribución de las líneas que parte de los cuadros de distribución

10.3.2.1 Conductores de Alimentación trifásicas.

Dentro de estos conductores se incluyen todos los conductores que parten de loscubículos hasta sus correspondientes receptores.

10.3.2.1.1 Instalación de Conductores.

Para el recorrido de los cables por zanja se han seguido la pauta de la norma MIE BT006.

Los conductores se instalarán en el fondo de zanjas convenientemente preparadasque, en zonas urbanizadas, se abrirán preferentemente lo largo de vías públicas y siempreque sea posible, en los paseos a aceras.

A unos 10 cm por encima de los conductores se colocará una cobertura de aviso yprotección

37

La profundidad mínima de instalación de los conductores directamente enterrados odispuestos en conductos será de 0.60 metros, salvo en el caso de cruzamientos.

En el caso de nuestra instalación la profundidad mínima nunca será inferior a 1metro.

10.3.2.1.2 Cruzamientos.

En el caso de que la zanja se cruce con una vía o otros cables de energía, se hacumplido en todo momento la norma MIE BT 006.

En cruzamiento con calles y carreteras se han seguido bajo la normativa lassiguientes pautas:

Los conductores se colocarán en conductos a una profundidad mínima de 0.8 metros.Los conductores serán resistentes y duraderos y tendrán un diámetro que permita deslizarfácilmente por su interior los conductos.

En cruzamiento con otros conductores de energía subterráneos se han seguido bajo lanormativa las siguientes pautas:.

Los cruzamientos de los conductores de baja tensión con otros de alta tensión, ladistancia entre ellos ha de ser igual o superior a 0.25 metros. En el caso de que estadistancia no pueda respetarse, los conductores de baja tensión irán separados de los de altatensión mediante tubos, o conductos o divisoras, constituidos por materialesincombustibles y de adecuada resistencia.

Con las instalaciones de gas y agua se atendrá una distancia mínima de 0.5 metros dedistancia.

10.3.21.3 Empalmes y Conexiones.

En el caso de que la zanja se tengan que realizar algún tipo de empalme o conexión,se ha cumplido en todo momento la norma MIE BT 006.

Los empalmes y conexiones de los conductores subterráneos se efectuarán siguiendométodos o sistemas que garanticen una perfecta continuidad de conductor y de suaislamiento, así como su envolvente metálica, cuando exista. Asimismo, deberá quedarperfectamente asegurada su estanqueidad y resistencia contra la corrosión que puedaoriginar el terreno.

10.3.2.1.4 Proximidad y Paralelismo.

Los conductores subterráneos, cualquiera que sea su forma de instalación, deberáncumplir las condiciones y distancias de proximidad que se indican en la norma MIE BT006.

38

Proximidad con otros conductores de energía eléctrica:

Los conductores de baja tensión podrán instalarse paralelamente a otro de altatensión manteniendo entre ellos una distancia no inferior a 0.25 metros. En el caso de queesta distancia no pueda respetarse, los conductores de baja tensión irán separados de los dealta tensión mediante tubos, o conductos o divisoras, constituidos por materialesincombustibles y de adecuada resistencia.

Proximidad con cables de telecomunicaciones:

Los conductores de baja tensión podrán instalarse paralelamente a otro detelecomunicaciones manteniendo entre ellos una distancia no inferior a 0.2 metros. En elcaso de que esta distancia no pueda respetarse, los conductores de baja tensión iránseparados de los de alta tensión mediante tubos, o conductos o divisoras, constituidos pormateriales incombustibles y de adecuada resistencia.

Proximidad con canalizaciones de gas y agua:

Los conductores de baja tensión podrán instalarse paralelamente a otro de conductosde gas y agua manteniendo entre ellos una distancia no inferior a 0.2 metros. En el caso deque esta distancia no pueda respetarse, los conductores de baja tensión irán separados delos de alta tensión mediante tubos, o conductos o divisoras, constituidos por materialesincombustibles y de adecuada resistencia.

En el caso de las canalizaciones de gas se tomarán las medidas necesarias paraobtener una buena ventilación de los canales, con el fin de evitar las acumulaciones degases.

10.3.2.1.5 Instalación Aérea de Cables.

Para el tendido de cables aéreos se han seguido las pautas de las norma MIE BT 002.

Todas las bandejas serán de acero galvanizado, utilizados de tipo ranurado en eninteriores y de escalera para interiores.

Las bandejas se colocarán de forma que eviten el paso de personas o máquinas quepuedan sufrir daños mecánicos. A su vez las bandejas se colocarán alejadas de las tuberíasque disipen calor, o tengan riesgo de expulsión de líquidos corrosivos.

Los cables irán grapados en las bandejas en grupo e individualmente mediante bridaso abrazaderas.

10.3.2.2 Método de Cálculo Empleado

A la hora de la elección del los conductores utilizados en baja tensión, se han seguidolas directrices siguientes:

En el caso de los conductores que han sido extendidos a través de zanja, se hanseguido las misma directrices que en caso de los conductores de media tensión.

39


Separación de conductores.

Tipo de cubierta colocada en la zanja.

Factor de carga del elemento alimentado.

Resistencia térmica del terreno.

Temperatura ambiente.

Una vez tenemos la intensidad que se denomina ficticia ya se puede buscar la secciónapropiada en las distintas tablas que proporciona el fabricante.

Por otra parte también se tiene en cuenta el criterio de la caída de tensión que serecuerda que, esta ha de ser menor del 3% para líneas de alumbrado, y 5% para el resto delíneas que hay en la instalación proyectada.

En el caso de los conductores que se han extendido a través de bandeja las directricesde cálculo han sido las siguientes:


Disposición de los conductores.

Temperatura del aire.


En el caso de que un conductor mezcle a tenga los dos tipos de cableado, durante serecorrido, se calcula siempre la sección por el caso que proporciona más dificultades alpase de la corriente.

10.3.2.3 Símbolos y Designación de los Conductores.

Los cables seleccionados, cumplen las normas VDE 0271, la VDE 0.298. Estoscables se denominan PROTODUR, y tienen la cubierta de aislamiento, para suidentificación llevan el este nombre escrito en la cubierta cada 50 cm.

Por otra parte también llevan el distintivo de siemens, de color rojo / blanco / verde /blanco, a parte de este distintivo llevan el distintivo del cumplimiento de las normas VDEpertinentes, este distintivo es de color negro /rojo. Estas marcas se repiten en intervalos de30 cm.

El color de la envoltura de nuestro cable puede ser de distintos colores en función deltipo de conductor donde se valla a instalar el conductor. Los colores que pueden llevar los

40

conductores en el caso de que la tensión se inferior a 0.6 / 1 kV que es este caso , y susignificado son los siguientes:

Negro: Cables de energía, con una tensión nominal hasta 0.6 / 1 kV.

Amarillo: Para minería subterránea y para minería subterránea con funda de gomaNSS.

Azul: Para recintos de seguridad intrínsecas y con peligro de explosión, Para recintosde seguridad intrínsecas y con peligro de explosión con funda de goma NSS

Rojo: Son para cables con tensiones nominales superiores a 0.6 / 1 kV.

Gris claro: Cables con envoltura NYM y otros tipos similares.

En nuestro caso el extremo del cable será negro, ya que no es ninguno de lo otrostipos de instalaciones que se mencionan en la lista.

10.3.2.3.1 Características de los Conductores Instalados.

La característica de la línea que va de los cubículos de distribución hasta lossiguientes receptores respectivamente:

Bombas de 132 W de la torre de refrigeración.

Ventiladores de 44 kW de la torre de refrigeración.

Bombas de 5.5 kW de enfriador

Bombas de 75 kW del refrigerador.

Bombas de 5.5 kW de oxígeno.

Resistencias de 1.6 kW del compresor de aire

Resistencias de 12 kW del aceite del compresor de aire

Resistencias de 3 kW del compresor de nitrógeno, oxígeno I y II

Resistencias de 4.5 kW del aceite del compresor de nitrógeno

Resistencias de 4 kW del aceite del compresor de oxígeno I y II

Resistencias Getters de 30 y 15 kW.

Resistencias del tamiz molecular de 320 y 160 kW

Caja Taller mantenimiento.

41

Caja edificio oficinas.

Caja del almacén gases-patrones.

Caja sala Control

Caja sala compresores.

Caja Iluminación exterior.

La características de la línea que alimenta a todos estos receptores es la siguiente:

Cables tripolares de cobre, de aislamiento de PROTODUR,, y envoltura dePROTODUR, de SIEMENS, modelo NYY, de sección 3*6 mm 2 y de tensión0.6/1. Estos cables están tenidos a través de zanja unos junto a otros con unaseparación de 7 cm, y dicha zanja esta cubierta por arena apisonada concubierta de mampostería.

Mientras la línea que alimenta a la caja de la sala de análisis tiene las siguientescaracterísticas.

La sección de cada conductor, así como su sección se pueden observar condetenimiento en el punto 7.4 y 7.5 de la memoria de cálculo.

10.4 Conductores de Distribución de las Líneas de los Cuadros.

Como el propio nombre de el punto indica, los conductores utilizados para ladistribución de la potencia en que se reparten cada uno de los cuadros, tienen unascaracterísticas a los anteriormente citados.

En este tipo de conductore s hay que hacer la excepción de aquellos que alimentanlas tomas trifásicas ya que estos son de unas características especiales.

10.4.1 Instalaciones Bajo Tubo.

Todo este tipo de líneas, son repartidas por los distinto edificios, a través de tubo, ypara su colocación y elección se han seguido las normas MIE BT 018 y MIE BT 019.

Este tipo de canalización podrá colocarse directamente sobre las paredes o techos, enmontaje superficial, o bien empotrada en los mismos. Sobre todo cuando la actividad dellocal aconseje la protección de los conductores.

Los conductores utilizados serán de tensión nominal no inferior a 440 voltios.

Si por los conductores circula una corriente alterna y están colocados bajo tubos ocubiertas de protección de material ferromagnético, todos los conductores de un mismocircuito se colocarán bajo la misma protección.

42

Un tubo o cubierta protectora solo contendrá en general, conductores de un mismocircuito.

El trazado de las canalizaciones de hará siguiendo preferentemente líneas paralelas alas verticales y horizontales que limitan el local donde se efectúa la instalación.

Los tubos han de soportar como mínimo 60 ºC para los tubos aislantes constituidospor PVC.

Los tubos instalados en la instalación serán de los siguientes tipo:

Tubo eléctrico de rosca Pg: Para alumbrado en interiores.

Tubo pesado abierto: Para tomas de corriente y alumbrado exterior.

10.4.2 Método de cálculo empleado.

En el caso de los conductores que han sido extendidos a través de tubo, se hanseguido las misma directrices que en caso de los conductores de media tensión.

Se busca la intensidad que ha de circular por el conductor, y se le aplican un defactor de corrección que depende del factor siguiente:

Número de conductores que recorren el mismo tubo.


Por otra parte también se tiene en cuenta el criterio de la caída de tensión que serecuerda que, esta ha de ser menor del 3% para líneas de alumbrado, y 5% para el resto delíneas que hay en la instalación proyectada.

Para el cálculo de las líneas traficas el procedimiento a sido igual que en el caso della alimentación monofásica.

Para este cálculo y elección también se han seguido las normas VDE. Concretamentela norma VDE 0281 para conductores con aislamiento de PVC y la norma VDE 02822,para conductores de goma.

10.4.2.1 Símbolos y Designación de los Conductores.

Los conductores que serán de la marca SIEMENS, tipo AG, llevarán todos undistintivo de color verde-blanco-rojo-blanco o la marca SIEMENS.

Todos los conductores llevarán una designación de las características del cable enforma de código de letras y números, a continuación se exponen el significado de cadaletra.

43

Este código viene expresado en tres partes, en las cuales el primer tramo tiene dosdígitos, el segundo tramo o parte tiene 4 dígitos, mientras que la tercera parte tiene tresdígitos.

Letras o dígitos que intervienen en el primer tramo de la designación.

Símbolo de normativa:

Normativa armonizada: H.

Tipo nacional armonizado: A

Tensión nominal:

300 / 300 V: 03

300 / 500 V: 05

450 / 750 V: 07

Letras o dígitos que intervienen en el segundo tramo.

Material Aislamiento:

PVC: V

Caucho natural y / o de butadieno – estireno: R

Caucho de silicona: S

Material de envoltura:

PVC: V

Caucho natural y / o de butadieno – estireno: R

Caucho de policloropreno: N

Tejido de fibra de vidrio: J

Tela: T

Tejido de tela con masa ignífuga: T2

Peculiaridades de constitución:

Cable plano, divisible: H.

Cable plano, no divisible: H2

44

Núcleo (no de sustentación): D5

Tipo de conductor:

Monofilar: U

Multifilar: R

De alambre fino para cables de tendido fijo: K

De alambre fino para cables flexibles: F

De alambre extrafino para cables flexibles: H

De hilos: Y

Letras o dígitos que intervienen en el tercer tramo.

Número de conductores: ...

Conductor de protección:

Sin conductor de protección: X

Con conductor de protección: G

Sección nominal del conductor:

10.4.3 Características de los Conductores Instalados.

Los conductores instalados, en ningún caso serán de una sección inferior a 1.5 mm 2 ,en líneas para alumbrado, y de una sección inferior a 2.5 mm 2 , para líneas de fuerza.

El número de líneas en que se reparte cada cuadro y la sección de estas se puedenobservar en el punto 7.6 de la memoria de cálculo.

Todos estos conductores tienen unas características comunes que son las siguientes:

Cables unipolares de cobre multifilar, de aislamiento de PROTODUR,, yenvoltura de PROTODUR, de SIEMENS, modelo H07V-R, de tensión 450 /750 V. Estos cables están tenidos a través de tubo.

Los conductores que alimentan a las tomas trifásicas, debido a sus ddiferentes usos, ypeculiaridades de los receptores conectados a ellas. son de las siguientes características:

Cables tetrapolares de cobre, de aislamiento de PROTODUR,, y envoltura dePROTODUR, de SIEMENS, modelo NYCY, de tensión 0.6/1. Estos cablesestán tenidos a través de tubo.

45

Las secciones de cada línea y sus características se pueden observar en el punto 7.6,así como el reparto de potencia de cada cuadro de distribución

46

10.5 Mejora del Factor de Potencia en Baja Tensión.

Las razones de la mejora del factor de potencia son las mismas que las explicadas enel punto 12 de esta memoria descriptiva, por lo que en este caso no se explican con el finde no ser repetitivos.

10.5.1 Sistema y tipo de Baterías.

En instalaciones que suministren energía a receptores de los que resulte un factor depotencia inferior a 1 podrán ser compensada pero sin que en ningún momento la energíaabsorbida por la red pueda ser capacitiva.

En el caso de la instalación de baja tensión , sus características principales, son quetenemos un gran número de receptores, de potencia muy variada, y conectados durantemuchos y muy variados espacios de tiempo.

Por lo tanto se opta por instalar una compensación centralizada, esta compensaciónse conectará al embarrado de baja tensión, es de funcionamiento automático, es el modomás rentable y seguro que se puede utilizar. El funcionamiento automático lo realiza unaregulador electrónico de emergencia reactiva, que actúa conectando o desconectando losdistintos escalones en función del valor de la energía reactiva.

Por lo tanto las baterías de condensadores llevarán unas resistencia, incluidas dedescarga que se conectan en el momento de la desconexión de los condensadores,produciendo la descarga inmediata. Se evita de ese modo la posibilidad d que se produzcauna gran punta de corriente, tras producirse el fallo de tensión, por otra parte se consigueque los condensadores se descarguen.

Para una mayor gama de regulación se conectan dos baterías con la mitad de lapotencia necesaria, para conseguir un factor de potencia de 0.95, y por lo tanto unabonificación de 2.2%.

Se utilizan el siguiente tipo de baterías:

Potencia de cada batería: 130 kVAr.Conexión de los condensadores: Triángulo.Escalones: 7 de (1*10)+(6*20).Tensión: 400 V.Marca Batería: ICAR (Capacità&Sicurezza)Marca Condensadores: ICAR (Capacità&Sicurezza)Protecciones: Bobinas de choque y cortacircuitos de protección de escalones.

El regulador automático será de la misma marca que los condensadores: ICAR(Capacità&Sicurezza).

Las protecciones se han diseñado, pensando que las baterías no van ha dar puntas deintensidad (las baterías tienen resistencias de choque), por lo tanto han sido diseñadascomo la protección de las resistencias, con los siguientes componentes:

47



48

11. Iluminación.

11.1 Iluminación Interior.

En el caso de la iluminación interior tenemos distintos tipos de iluminación, ennuestro caso se han utilizado los dos siguientes:

Iluminación directa: Es apropiada para la obtención económica de altos niveles deiluminación, en los planos de las mesas y de los puestos de trabajo. Por lo tanto es lailuminación utilizada por excelencia y encuentra muchas aplicaciones en el alumbrado detalleres y ciertas oficinas. Es interesante hacer observar que por su misma naturaleza dejaen la sombra a las paredes superiores del local, y por lo tanto , reduce la pérdidas de luzpor claraboyas, lo que puede resultar decisivo para su elección en el caso de localesprovistos de dichos elementos constructivos.

Cuando se utiliza la iluminación directa, hay que aumentar considerablemente losaparatos de alumbrado, con el propósito de conseguir que cada elemento iluminado, recibailuminación desde varios ángulos, para así disminuir las sombras.

Iluminación semidirecta: Con esta luz ya se utiliza la reflexión contra el techo de unabuena parte de la luz emitida por lo aparatos de alumbrado. De lo cual se deduce, que parala utilización económica debe limitarse en los casos en que los techos no sean muy altos, yno debe utilizarse en locales con claraboyas en el techo.

Es también un sistema utilitario de iluminación, que se emplea bastante en los localesde trabajo. Permite la realización relativamente económica de elevados niveles deiluminación, con la ventaja sobre la iluminación directa que no deja tantas sombras, ya quela iluminación a un objeto le llega en todo momento desde varios puntos de luz.

Por otra parte en toda la iluminación que se ha instalado en la planta a base de tubosfluorescentes se ha optado por colocar en todos pantallas de metacrilato, este tipo dematerial, es el más idóneo para su colocación en lugares en donde la suciedad y el polvopueden alcanzar cantidades considerables, como puede ser en el taller o sala decompresores, etc. En el resto de zonas o locales en donde no hay posibilidad de producirsegrandes cantidades de suciedad por ejemplo en las oficinas, se han colocado siguiendo uncriterio de homogeneidad de aparatos.

Para el cálculo de la iluminación el criterio que se ha seguido ha sido el siguiente,primero ante todo en función del nivel de iluminación del local que se quiere conseguir,. Ylas características del local se opta por un sistema de iluminación, y se escoge el tipo delámpara que se quiere utilizar.

Una vez sabemos la forma de la luminaria la lámpara de esta y el tipo de local quetenemos, se pasa a calcular la distancias y el número de aparatos que hay que colocar en lasala.

Finalmente para acabar se calculará, el número de lámparas que se colocan en cadaaparato y el flujo luminosos que se consigue.

49

11.1.2 Iluminación Adoptada en las Distintas Zonas de la Planta.

En el taller mecánico a la hora de elección del tipo de iluminación. Se ha tenido encuenta que se pueden llegar a realizar tareas que necesiten un buen nivel de iluminación, yque fácilmente se dispongan de claraboyas o cristaleras. Por lo tanto se a optado por lasiguiente tipo de iluminación.

Tipo de lámpara: Fluorescente color frío, marca Philips.

Tipo de luminaria: Iluminación directa, pantalla de metacrilato, marca Phillips

Potencia de la luminaria: 3*58W.

Para más información técnica sobre las lámparas, se puede observar en el punto 10de la memoria de cálculo.

En la sala de compresores a la hora de elección del tipo de iluminación. Se ha tenidoen cuenta que se pueden llegar a realizar tareas que necesiten un buen nivel de iluminación,y que fácilmente se dispongan de claraboyas o cristaleras, que el local tiene una alturaconsiderable, y que fácilmente se instale un puente grúa Por lo tanto se a optado por lasiguiente tipo de iluminación.

Tipo de lámpara: Vapor de Mercurio color corregido, marca Philips.

Tipo de luminaria: Iluminación directa, reflector intensivo, marca Phillips



En el taller mecánico a la hora de elección del tipo de iluminación. Se ha tenido encuenta que se pueden llegar a realizar tareas que necesiten un nivel de iluminación no muyelevado, y que no se disponen de claraboyas o cristaleras. Por lo tanto se a optado por lasiguiente tipo de iluminación.


Tipo de luminaria: Iluminación semidirecta, pantalla de metacrilato, marcaPhillips



50

En el almacén de gases-patrones a la hora de elección del tipo de iluminación. Se hatenido en cuenta que se pueden llegar a realizar tareas que necesiten un nivel deiluminación no muy elevado, y que no se disponen de claraboyas o cristaleras, también sepueden realizar tares que impliquen un ensuciamento de la atmósfera del locas. Por lo tantose a optado por la siguiente tipo de iluminación.





En las oficnas a la hora de elección del tipo de iluminación. Se ha tenido encuenta que se pueden llegar a realizar tareas que necesiten un alto nivel deiluminación, y que no se disponen de claraboyas o cristaleras. Por lo tanto se aoptado por la siguiente tipo de iluminación.



Potencia de la luminaria de la sala de juntas: 2*36W.

Potencia de la luminaria de la oficinas de departamento: 3*36W.


En la sala de control y vestuarios, la iluminación por lo que trata a su nivel deiluminación varían bastante, pero como las características de los locales son muyparecidos, es decir no se genera suciedad, y no existen claraboyas., entonces se enmarcandentro del mismo grupo.



Potencia de la luminaria de la sala de control: 1*58W.

Potencia de la luminaria de la oficinas de departamento: 1*36W.

Para más información técnica sobre las lámparas, se puede observar en el punto 10de la memoria de cálculo

51

Tanto en la sala de media y baja tensión como en la salas de baterías y centro detransformación, la iluminación por lo que trata a su nivel de iluminación varían bastante,pero, como las características de los locales son muy parecidos, es decir se puede generarsuciedad, y no existen claraboyas., entonces se enmarcan dentro del mismo grupo.



Potencia de la luminaria de la sala de media y baja tensión 2*36W.

Potencia de la luminaria de la sala de baterías y salas de transformación I y II:1*36W.


11.2 Iluminación Exterior.

Para la elección del sistema de iluminación, se ha tenido en cuenta en un primermomento el nivel de iluminación que se quería conseguir en la zona a iluminar. Que estevalor dependerá del tipo de vía que se este tratando y la actividad que se realicen en esta.

Una vez sabemos el nivel de iluminación, ya podemos pasar a definir el tipo delámpara que se va a colocar su disposición, y la altura de colocación.

Para iluminación de exterior actualmente se ha generalizado la utilización de laslámparas de vapor de sodio, que son las que se han instalado en este caso.

11.2.1 Iluminación Exterior Instalada en la Planta.

Para la iluminación de las vías que rodean a la plantan, se ha tenido en cuentaque dichas vías, pueden tener un nivel de ensuciamento e algún caso espontaneo alto. Queson tramos rectos y las consideramos como vías de clase C (Vías con tráficomoderadamente rápido).

Por lo tanto se ha dispuesto una iluminación con unas lámparas de las siguientescaracterísticas.

Clase: Vapor de Sodio. Marca Philips

Potencia de la lámpara: 250W.

Por lo que concierne a las luminarias, sus características principales son lassiguientes:

Clase: Cerrada., marca Philips

Disposición unilateral

52

Altura de colocación: 10 m del suelo.

En el punto 11 de la memoria de cálculo se detallan todas las características tanto delas luminarias como de las lámparas instaladas en la planta.

Para la iluminación de la planta se a divido la parte central de la planta en zonas,estas zonas se han ido nombrando por letras correlativas del abecedario, concretamente conlas letras A, B, C, D, E, F, G, H, I, J, disposición de las zonas se puede observar en el plano4

En el caso de la iluminación de la planta, se ha pensado que se requiere un nivel bajode iluminación, que pueden tener un nivel de ensuciamento e algún caso espontaneo alto, yque su iluminación en esta caso no es de tramos rectos y uniformes.

Por lo tanto se ha dispuesto una iluminación con unas lámparas de las siguientescaracterísticas.

Clase: Vapor de Sodio. Marca Philips

Potencia de la lámpara: 250 y 150W.

Por lo que concierne a las luminarias, sus características principales son lassiguientes:

Clase: Cerrada., marca Philips

Altura de colocación: 10 y 8 m del suelo según el caso.

En el punto 11 de la memoria de cálculo se detallan todas las características tanto delas luminarias como de las lámparas instaladas en la planta.

53

12. Sistema de Puesta a Tierra.

Las puestas a tierra se establecen con objeto, principalmente, de limitar la tensiónque con respecto a tierra puedan presentar en un momento dado las masas metálicas,asegurar la actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone unavería en el material utilizado.

En el caso de los transformadores de 1MVA según indica el MIE-RAT 13 apartado6.1 y 6.2 se instalaran, dos tipos de tierras que son las siguientes:

Tierras de protección, que incluirán la puestas a tierra de:

Chasis y bastidores de aparatos de maniobra.

Envolventes de los conjuntos de armarios metálicos

Puntas metálicas del local

Estructuras metálicas.

Blindajes metálicos del cable.

Carcasas del transformador.

Puestas a tierra de servicio, que incluirán las puestas a tierra de:

Neutro de los transformadores

Circuitos de baja tensión de los transformadores de medida

Descargadores para la eliminación de sobrecargas

Los elementos de derivación a tierra de los seccionadores de puesta a tierra.

12.1 Partes que Componen la Puesta a Tierra.

Ambos tipos de puesta a tierra se componen de las siguientes partes:

Tomas de tierra. Que a su vez se dividen en:

Electrodos. Es una masa metálica, permanente en buen contacto con elterreno, para facilitar el paso a este de las corrientes de defecto quepuedan presentarse o la carga eléctrica que tenga o pueda tener.

Líneas de enlace con tierra. Esta formada por los conductores que unen elelectrodo o conjunto de electrodos con el punto de puesta a tierra.

Puntos de puesta a tierra. Es un punto situado fuera del suelo que sirve deunión entre la línea principal de tierra.

54

Líneas principales de tierra. Están formadas por conductores que partirán delpunto de puesta a tierra ya las cuales estarán conectadas las derivacionesnecesaria para la puesta a tierra de las masas generalmente a través de losconductores de protección.

Derivaciones de línea principal a tierra. Estarán formadas por conductores quepartirán del punto de puesta a tierra y a las cuales estarán conectadas lasderivaciones necesarias para la puesta a tierra de las masas generalmente através de los conductores de protección.

Conductores de protección. Los conductores de protección sirven para unireléctricamente las masas de una instalación a ciertos elementos con el fin deasegurar la protección contra contactos indirectos. Estos conductores unirán lasmasas a la línea principal de tierra.

12.2 Características de los Electrodos.

Para las tierras de protección se ha instalado el siguiente electrodo:

Sistema nº 9..

Dimensiones 9*5 m

Número de picas: 8

Profundidad: 0.8m

Marca Emrom

Para las tierras de protección se ha instalado el siguiente electrodo:

Sistema nº 7.

Dimensiones 8*4 m

Número de picas: 8

Profundidad: 0.8m

Marca Emrom

Para la red de tierra.

10 Picas.

Conductor de 500m de longitud.

En ambos casos las picas están constituidas de acero cobreado de 14 mm. Dediámetro y 2 metros de longitud, con sus cabezas enterradas a una profundidad de 0.5 m,están unidas entre sí por cable de cobre desnudo de 50 mm 2 de sección.

55

12.3 Líneas Principales de Tierra y Enlace con Tierra.

Los conductores que constituyen las líneas principales y de enlace de tierra serán decobre u otro material de alto punto de fusión y su sección debe ser ampliamentedimensionada.

Las líneas principales según el MIE-BT 0.39 no serán en ningún caso inferiores a 16mm 2 de sección, ni 35 mm 2 para las líneas de enlace con tierra

Las derivaciones de puesta a tierra tendrán unas secciones mínimas de :

Si la sección de los conductores activos es menor de 16 mm 2 , entonces lasección del conductor de protección será de 4 mm 2 .

Si la sección de los conductores activos es mayor de 16 mm 2 y menor de 35mm 2 , entonces la sección del conductor de protección será de 16 mm 2 .

Si la sección de los conductores activos es mayor de 35 mm 2 , entonces lasección del conductor de protección será de S/2 mm 2 .

12.4 Tendido de los Conductores.

El recorrido de estos conductores será lo más corto posible y sin cambios dedirección. No estarán sometidos a esfuerzos mecánicos y estarán protegidos contra lacorrosión y desgaste mecánico.

El tendido de los conductores se realizará bajo zanja, siendo en la mayoría de loscasos la misma que se utiliza para la extensión de los conductores activos. Los cables detierra irán separados convenientemente, tanto entre las activos y los de fuerza, y los de losdistintos tipos de tierra.

Los conductores de los circuitos de tierra tendrán un buen contacto eléctrico tantocon las partes metálicas y masas que se desean poner a tierra. Las conexiones se efectuaráncon las partes metálicas mediante piezas de empalme adecuadas, en caso de usarsoldaduras estas serán de punto alto de fusión.

12.5 Independencia de las Tomas de Tierra.

Para asegurar la independencia de las tomas de tierra, (protección y servicio) setoman las siguientes medidas.

No existe canalización metálica conductora (cubierta de cable no aisladaespecialmente, canalización de agua , gas etc.) que una la zona de tierras del centro detransformación con la zona donde se encuentran los aparatos de utlización.

Las distancias entre tomas del centro de transformación y las tomas de tierra u otrosconductores enterrados en los locales de utilización es al menos igual a 15 metros paraterrenos cuya resistividad no sea elevada..

56

13. Grupo Electrógeno.

La instalación del grupo electrógeno, tiene como misión el proporcionar energía atodos los cuadros de distribución, de los edificios de la planta, e iluminación exterior, encaso de fallo eléctrico de la red.

Con la instalación del grupo en ningún caso se intenta que en caso de fallo eléctricode la red, o accionamiento del interruptor general la producción de la planta no se pare. Sin que lo que se pretende es que la planta no se quede sin iluminación, y que en caso detener que realizar algún trabajo de reparación este se pueda llevar a cabo.

13.1 Generalidades.

13.1.1 Emplazamiento del Grupo.

El grupo estará colocado en el exterior del edificio de la sala de compresores,concretamente cerca de la entrada al centro de transformación. Se ha ubicado en esta zona,para evitar el ruido que este genera cuando funciona, ya que así esta lo suficientementealejado de cualquier zona frecuentada por algún operario de al planta. Por otro ladotampoco molestará la extracción de gases ya que esta zona es una zona poco frecuentadanormalmente. L extracción de gases por medio del tubo de escape se realizara a través dela tapa de arriba, para evitar molestar a las perosnas que tengán que manipular el grupo

Al estar instalado en el exterior la ventilación de los gases se efectuará por medionatural de las corrientes de aire que existan en el momento que se precise elfuncionamiento del grupo electrógeno.

El grupo irá cubierto por un chasis que evitará la entrada de agua de la lluvia, asícomo la introducción de algún elemento extraño aportado por el aire, como la instalaciónde algún animal en su interior, el chasis estará realizado en de chapa antioxidante, conranuras a ambos lados del grupo con el fin de proporcionar una buena refrigeración deeste. Al lado derecho del chasis, se dispondrá de una puerta que será estancaconcretamente tendrá un grado de protección IP 55 según norma UNE 20-234-93 yresistente a los elementos climatológicos, la cual dará acceso a los elementos de mandodel grupo.

Los conductores que van desde el grupo hasta los conmutadores, han sidoextendidos, por zanja hasta el edifico de la sala de control, y por bandeja una vez en estehasta la sal de baja tensión que es donde se encuentran los conmutadores automáticos.+

El deposito de combustible se encuentra al lado del grupo electrógeno concretamenteenterado en el lado donde se encuentra el cuadro de mandos.

57

13.1.2 Baterías.

Es uno de los elementos fundamentales en el grupo.

Alimentan todos los automatismo del cuadro, generadores de las detecciones,maniobras, protecciones y alarmas. Al mismo tiempo sirve para efectuar la puesta enmarcha del grupo.

Las baterías van incorporadas con el mismo grupo electrógeno, concretamente dentrodel propio chasis que cubre al motor. Son baterías en conectadas en serie de 12 V y unacapacidad de 140 A/h cada una y serán de Níquel – Cadmio.

Las características de estas baterías son las siguientes:

Número de baterías: Dos.

Marca: Tudor.

Tensión: 12 V

Capacidad: 140 A/h

12.1.3 Conmutador Automático.

El conmutador automático es el elemento que en caso de fallo de la energíaproporcionado por la red, nos pondrá el grupo en marcha y conmutará la entrada de energíade la red al grupo.

Concretamente tenemos dos, uno conmuta cuando se va la energía suministrada porla red, y el otro realiza la operación inversa, es decir cuando vuelve el flujo eléctricoproporcionado por la compañía eléctrica conmuta de nuevo. Entre ambos conmutadoresexiste un enclavamiento mecánico que impide que uno se conexionen los dos interruptoresa la vez.

Estos elementos están situados en la sala de baja tensión

Las características de estos conmutadores son las siguientes.

Marca : ABB

Modelo: 601778/612

Tipo: ISO GCA 50R

Número: Dos

Alto: 441 mm

Ancho: 300 mm

58

Profundo: 134 mm

13.2 Demanda de Potencia.

La potencia que debe cubrir el grupo electrógeno de emergencia en caso de fallo dela red pública depende de:

La potencia a alimentar resultando de las sumas parciales de las potencias activas delos receptores que formen parte del suministro eléctrico en caso de emergencia.

Por lo tanto la determinación de las potencias activas parciales de los servicios deemergencia queda de al siguiente forma:

Cuadro de Distribución P [kW]

Taller Mantenimiento 27.315

Oficinas 19.803

Almacén Gases-Patrones 14.142

Edificio Sala Control 32.597

Sala Compresores 78.474

Sala Análisis 5.682

Iluminación Exteriror 15.210

Total [kW] 193.223

Tabla 2: Suma de las Potencias que a de Alimentar el Grupo Electrógeno.

Las potencias parciales vendrán determinadas en función de las previsiones de cargaque hayan hecho en su día para la instalación eléctrica de la planta industrial.

Esta suma será ya la potencia total que ha de alimentar el grupo electrógeno en casode emergencia ya que el grado de simultaneidad ya se ha aplicado en los cuadros dedistribución de cada edificio.

12. 3 Datos Técnicos.

Las características del grupo son la siguientes:

Marca: DORMAN STAMFORD.

Tipo: EMV86654-78

59

Longitud: 350 cm.

Ancho: 125 cm.

Alto: 153cm.

Peso: 4500 kg.

Las características del alternador son las siguientes:

Marca: STAMFORD.

Modelo: C534D.

Número de Serie: G4537/4.

Potencia Aparente: 250 kVA.

Factor de Potencia 0.8

Potencia: 200 kW.

Voltios: 415/240 V.

Intensidad: 300 A.

Frecuencia: 50 Hz.

R.P.M: 1500 .

Las características del motor son las siguientes:

Marca: DORMAN

Modelo: 12JT

Combustible: Gasoil.

Potencia: 289 C.V.

Cilindros: 12 en V

R.P.M: 1500

60

13.4 Mantenimiento del Grupo Electrógeno.

Dado que el grupo electrógeno, es un elemento de emergencia y su funcionamientonormalmente será ocasional, necesita un mantenimiento especial, para en el momento quese necesite no falle.

La duración del equipo y su buen funcionamiento dependen mucho del trato que se lede al mantenimiento del grupo.

Para el mantenimiento del motor diesel hay que seguir las siguientes pautas.

Cuando las condiciones de garantía del fabricante del motor diesel loestablezca, hay que pasar las revisiones obligatorias de sus servicios oficiales.

Para el mantenimiento de las baterías hay que seguir las siguientes pautasmensualmente:

Inspección visual de la batería.

Leer y anotar el voltaje de la batería.

Comprobar el nivel de electrolito de cada una.

Añadir agua purificada cuando el nivel este por debajo del mínimo

Comprobar que las conexiones están bien apretadas y libres de sulfato.

Comprobar que los bornes tienen vaselina, si no es así añadirles.

Para el mantenimiento del grupo hay que seguir las siguientes pautas mensualmente:

Se arrancará el grupo y se dejará funcionado durante dos horas en vacío(Semanalmente).

Se mirarán los niveles de aceite y agua refrigeración, y si están por debajo delmínimo se les añadirá.

Comprobación visual del cuadro de marcha y su correcto estado en marcha yparado.

Comprobar la presión del aceite

Limpiar se hace falta las rejillas de ventilación

Verificar el nivel del combustible

Verificar que da la tensión y frecuencia correctamente.

Una vez al año se le realizará una puesta a punto al motor diesel, (cambios de filtroaceite etc), y se revisarán todas las juntas correas conexiones del grupo.

61

14. Puesta en Marcha y Funcionamiento.

14.1 Celdas y Sala de Media Tensión.

Para poner en marcha las celdas de distribución y una vez conexionadas eléctrico sedeben realizar una pequeña serie de verificaciones.

Comprobación de la correcta nivelación de las celdas y de que estén firmementeasentadas en el suelo.

Verificar que las chapas de expansión abren con facilidad, empujándolas hacia arribacon una varilla desde el interior.

Comprobar cuidadosamente que los enclavamientos actúan correctamente.

Comprobar el correcto anclaje del embarrado .

Limpieza general de todos los aislantes, tanto del aparellaje como de la propia celda.

Comprobar que todas las conexiones eléctricas de B.T y M.T están correctamentehechas.

Comprobación que el nivel de aislamiento es el correcto.

Comprobar asimismo que las barras o conexiones de botella no ejerzan esfuerzoslaterales sobre los interruptores.

Finalmente se efectuarán varias maniobras de apertura y cierre de todos y cada unode los aparatos que contengan las celdas, comprobando que su funcionamiento es correcto.Al tiempo que se verificará el funcionamiento de los enclavamientos especiales que puedenexistir. Se comprobara asimismo el disparo por bobina excitando esta con la tensiónespecificada o empujando el vástago de esta hacia abajo.

14.2 Cubículos y Sala de Baja Tensión.

Para poner en marcha las cubículos de distribución y una vez conexionados eléctricose deben realizar una pequeña serie de verificaciones.

Comprobación de la correcta nivelación de las cubículos y de que estén firmementesujetas a los armarios.

Comprobación de la correcta nivelación de los armarios y de que estén firmementeasentados en el suelo.

Comprobar cuidadosamente que los enclavamientos actúan correctamente.

Comprobar el correcto anclaje del embarrado .

Comprobación del aislamiento: La medición del aislamiento se realizará entre tierray masa, así como entre conductores, no olvidando medir también las posibles corrientes de

62

fuga que se produzcan con los receptores de uso simultaneo conectados a la instalación.Siempre acatando las directrices de la MI BT 017 del RBT.

Comprobar que todos los fusibles están bien colocados en sus portafusiles odisyuntores, y que su calibre es el correcto.

Limpieza general de todos los aislantes, tanto del aparellaje como del propiocubículo.

Comprobar que todas las conexiones eléctricas de están correctamente hechas.

Finalmente se efectuarán varias maniobras de apertura y cierre de todos y cada unode los aparatos que contengan los cubículos, comprobando que su funcionamiento escorrecto.

14.3 Planta y Centro de Transformación.

Para poner en marcha loa aparatos que se disponen en la planta y en centro detransformación una vez conexionados se deben realizar una pequeña serie deverificaciones.

Comprobación de continuidad: Mediante un polímetro certificado, se comprobará lacorrecta unión eléctrica entre todas las partes que forman el circuito eléctrico.

Comprobación de las uniones y empalmes: Se realizará una observación visual de lacorrecta instalación y ejecución de las posibles uniones y empalmes que haya en lainstalación. Y en aquellas que se puedan considerar más importantes o conflictivas, serevisará también el buen contacto de las regletas, comprobando si su apretado essatisfactorio.

Comprobación de todas las protecciones: Se comprobará que la correcta instalacióny funcionamiento de todos los magnetotérmicos de la instalación, como el correctofuncionamiento de los diferenciales y su optima instalación.

Verificación y comprobación del aislamiento: La medición del aislamiento serealizará entre tierra y masa, así como entre conductores, no olvidando medir también lasposibles corrientes de fuga que se produzcan con los receptores de uso simultaneoconectados a la instalación. Siempre acatando las directrices de la MI BT 017 del RBT.

Destacaremos que hay que dejar todos los aparatos de utilización conectados, losaparatos de interrupción en posición de cerrado y los cortocircuitos instalados como enservicio normal.

Comprobación del Tierra: Se realizará mediante un telerómetro certificado, ysiguiendo la normativa vigente.

63

14.4 Grupo Electrógeno.

Para poner en marcha el grupo electrógeno una vez conexionado se deben cumpliruna serie de pequeñas pruebas.

Comprobación del nivel del aceite.

Comprobación del nivel del agua del radiador.

Comprobación del nivel de combustible.

Comprobación del nivel de electrólito de las baterías así como la cantidad de vaselinaen los bornes de esta.

Comprobación del correcto tensado y estado de las correas.

Comprobación de la corrección de las conexiones eléctricas tanto del cuadro demando, de las baterías, de los cables de salida y llegada al conmutador.

Comprobación de forma manual del correcto funcionamiento del conmutador,observando si puede ser el giro de las palanca.

Comprobación del aislamiento: La medición del aislamiento se realizará entre tierray masa, así como entre conductores, no olvidando medir también las posibles corrientes defuga que se produzcan con los receptores de uso simultaneo conectados a la instalación.Siempre acatando las directrices de la MI BT 017 del RBT.

Comprobación de continuidad: Mediante un polímetro certificado, se comprobará lacorrecta unión eléctrica entre todas las partes que forman el circuito eléctrico.

Finalizadas con éxito todas las comprobaciones anteriores, la instalación ya estapreparada para entrar en servicio, y únicamente faltará darla de alta en el Ministerio deIndustria, más cercano a la instalación.

64

15. Resumen del Presupuesto.

El valor de dicho proyecto asciende a sesenta y cinco millones cuatrocientas cuarentay cinco mil ochocientas cuarenta y ocho pesetas. 65.445.488

Tarragona a 5 de Setiembre de 2001

Ingeniero Técnico

Ricardo Rabinad Conte

65

Memoria de Cálculo.

1. Justificación de la Potencia Instalada

1.1 Método de Cálculo

El proceso de cálculo es el siguiente: el motor ha de arrastrar una carga, en nuestrocaso bombas, compresores y ventiladores, estas cargas en función de unas característicasconcretas demandan una potencia que se denomina potencia exigida ( eP ), así en función deesta potencia podremos escoger en el mercado un motor que nos pueda soportar estapotencia.

1.1.2 Cálculo de la Potencia Exigida por las bombas.

En el caso del cálculo de la potencia exigida por las bombas que trabajan a carga cteen kW se utiliza la siguiente fórmula:

[ ]kW=η×10h×γ×Q

=P 3e (1)

En donde:

eP = Potencia exigida por la bomba en kW.Q= Caudal de la bomba en s/m3 .γ = Peso especifico del líquido en 3m/N .h = Altura de bombeo en m.η= Rendimiento en tanto por uno.

1.1.2.1 Calculo de las bombas de agua.

La instalación necesita tres bombas para la torre de refrigeración con las siguientescaracterísticas:

Q= 850 h/m3 → 0.236 s/m3

γ = 1000*9.8 3m/N .h = 40 m.η= Se coge un valor normalizado por los fabricantes de bombas de 0.75

De donde la fórmula (1) nos queda de la siguiente forma:

123=75.0×10

40×8.9×1000×236.0=P 3e kW.

A continuación mirando en catálogos de fabricantes de motores se opta por escogerun motor de una potencia de 132 kW, con las características siguientes:

Motor marca; modelo;380V; 243A; 132 kW; Cosα=0.86; n=1485 rpm.

66

Por otra parte se necesitan dos bombas para el refrigerador de las siguientescaracterísticas:

Q= 250 h/m3 → 0.063 s/m3

γ = 1000*9.8 3m/N .h = 70 m.η= Se coge un valor normalizado por los fabricantes de bombas de 0.75.


51.63=75.0×10

70×8.9×1000×063.0=P 3e kW.


380V; 132A; 75 kW; Cosα=0.83; n=2960 rpm

Por otra parte se necesitan dos bombas para el enfriador, de las siguientes características:

Q= 45 h/m3 → 0.0125 s/m3

γ = 1000*9.8 3m/N .h = 30 m.η= Se coge un valor normalizado por los fabricantes de bombas de 0.75.


9.475.010

308.91000125.0P3e =

××××= kW.

A continuación mirando en catálogos de fabricantes de motores se opta por escogerun motor de una potencia de 5.5 kW, con las características siguientes:

380V; 9.2A; 5.5 kW; Cosα=0.9; n=2954 rpm

1.1.2.2 Cálculo de las Bombas de Oxigeno Líquido.

La instalación necesita dos bombas con las siguientes características:

Q= 30.58 h/m3 → 0.0085 s/m3

γ = 1142*9.8 3m/N .h = 25 m.η= Se coge un valor normalizado por los fabricantes de bombas de 0.75

67


2.3=75.0×10

25×8.9×1142×0085.0=P 3e kW.


380V; 11A; 5.5 kW; Cosα=0.9; n=2920 rpm

1.1.3 Cálculo de la Potencia Exigida por los Compresores.

En el caso del cálculo de la potencia exigida por las compresores que trabajan a cargavarible en kW se utiliza la siguiente fórmula:

∑=

××=n

1iiie tP

T1P (2)

En donde:

eP = Potencia exigida por la bomba en kW.T= Periodo durante se mide la variación de carga.

iP = Potencia producida durante l periodo i.

it = Tiempo que dura una potencia concreta.

En nuestro caso tenemos el problema que la variación de carga no rige una gráficadeterminada, ni en potencia ni en tiempo, por lo que se ha estimado el coger el valor mediodel caudal, y por lo tanto aplicamos la fórmula siguiente:

[ ]kW=η×10

p×Q=P 3e (3)

En donde:

eP = Potencia exigida por el compresor en kW.Q= Caudal del compresor en s/m3 .p = Presión que aporta el compresor en 2m/N .η= Rendimiento en tanto por uno.

1.1.3.1 Cálculo de la Potencia Exigida por el Compresor de Aire.

En nuestro caso se dispone de un compresor de 4 etapas con las siguientescaracterísticas:

Q= 66000 h/m3 → 66000/2 = 33000 h/m3 → 9.16 s/m3

p = 6.51 25 m/N10×

68

η= Se coge un valor normalizado de fabricantes de compresores de 0.75


88.795075.0101051.616.9P

3

5

e =×

××= kW.


Motor asíncrono; Marca: AEG;Conexión Y; 10000V; 539A P= 8200 kW / Cosα=0.88; n= 1439 rpmRefrigerado por agua 490 l/min temperatura máxima 27 ºC.

1.1.3.2 Cálculo de la Potencia Exigida por el Compresor de Nitrogeno.

En nuestro caso se dispone de un compresor con las siguientes características:

Q= 9000 h/m3 → 9000/2 = 4500 h/m3 → 1.25 s/m3

p = 14.8 25 m/N10×η= Se coge un valor normalizado de fabricantes de compresores de 0.75


241675.010108.1425.1P

3

5

e =×

××= kW


Motor asíncrono; Marca: AEG;Conexión Y; 10000V; 164A P= 2500 kW / Cosα=0.89; n= 2839 rpm

1.1.3.3 Cálculo de la Potencia Exigida por los Compresores de Oxigeno.

En nuestro caso se dispone de dos con las siguientes características:

Q= 4500 h/m3 → 4500/2 = 2250 h/m3 → 0.625 s/m3

p = 14.6 25 m/N10×η= Se coge un valor normalizado de fabricantes de compresores de 0.75


121675.010106.14625.0P

3

5

e =×

××= kW

69


Motor asíncrono; Marca: AEG;Conexión Y; 10000V; 96A P= 1250 kW / Cosα=0.76; n= 373 rpm

1.1.4 Calculo de la Potencia exigida por los ventiladores.

En el caso de los ventiladores trabajan siempre con carga cte, por lo que podemosutilizar la sigueinte fórmula que es identica a la utilizada en los compresores.

[ ]kW=η×10

p×Q=P 3e (3)

En donde:

eP = Potencia exigida por el ventilador en kW.Q= Caudal del ventilador en s/m3 .p = Presión que aporta el ventilador en 2m/N .η= Rendimiento en tanto por uno.

1.1.4.1 Cálculo de la Potencia Exigida por los Ventiladores de la Torre de Refrigeración

En el caso de nuestra instalación se disponen de dos ventiladores de las siguientescaracterísticas:

Q= 500 h/m3 → 0.139 s/m3

p = 1.7 25 m/N10×η= Se coge un valor normalizado de fabricantes de ventiladores de 0.6


4.396.010107.1139.0P

3

5

e =×

××= kW


1.2 Cálculo de la Potencia Instalada.

1.2.1 Potencia Instalada en Media Tensión.

Para el cálculo de la Potencia instalada vamos a ir realizando un pequeño resumen detodos los aparatos que se disponen en la instalación, el cual se puede observar en lasiguiente tabla. (considero los transformadores trabajando a plena carga y el factor depotencia corregido a 0.95).

70

Aparato S [kVA] P [kW] Q [kVAr] Cosϕϕϕϕ

Motorcompresor aire 9111 8200 3936 0.9

MotorCompresorNitrógeno

2747 2500 1125 0.91

MotorcompresorOxigeno 1

1582.27 1250 962.5 0.79

MotorCompresorOxigeno 2

1582.27 1250 962.5 0.79

2Transformadores10/0.4 kV

2*1000 2*950 2*320 0.95

Totales 17022.54 kVA 15100 7626

Tabla 1: Listado de la Potencia Instalada en Media Tensión

1.2.2Cálculo de la Potencia Instalada en Baja Tensión.

Para el cálculo de la potencia instalada en baja tensión voy a seguir las directrices delRBT, concretamente de la norma 10.

Ya que no he realizado ningún cálculo todavía, para calcular la potencia instalada enlos edificios de la planta, tomaré las siguientes premisas, igual que indica el RBT-M10.

1. Para edificios dedicados a concentración de industria, adoptaré un factor de 125W por m 2 .

2. Para edificio dedicados a edificios comerciales o oficinas, adoptaré un factor de100 W por m 2 .

Así en función de los siguientes factores y los edificios de que se dispone en laplanta, he realizado la tabla siguiente (esta incluido la iluminación interior):

Zona Superficie en m 2 Potencia por m 2 Potencia en kW

Taller de Mantenimiento 187.5 125 23.437

Vestuario y Lavabos. 78 100 7.800

Oficina 192 100 19.200

71

Almacén Gases-Patrones 187.5 125 23.437

Sala Control 60 100 6.000

Sala de Baja Tensión 66 125 8.250

Sala de Alta Tensión 66 125 8.250

Sala de Baterías 16 125 2.000

Sala de Transformador I 16 125 2.000

Sala de Transformador II 16 125 2.000

Sala de Compresores 957 125 119.625

Sala de Análisis 45 125 5.625

Total en kW 227.624

Tabla 2: Listado de la Previsión de Carga en Baja Tensión

Seguidamente cálculo la potencia que aporta la iluminación exterior de la planta (elcálculo se ha realizado al final de la memoria de cálculo).

29 lámparas de 250W = 7.25 kW.8 lámparas de 150W = 1.2 kW.

Para terminar el la planta son necesarias una serie de resistencias, para el correctofraccionamiento del aire, esta son enumeradas en la tabla siguiente:

Nombre de la Resistencia Nº de Resistencias Cosφ Potencia en kW

Resistencia Compresor Aire 1 1 1.6

Resistencia Aceite Compresor Aire. 1 1 12.0

Resistencia Compresor Nitrógeno 1 1 3.0

Resistencia Aceite Compresor Nitrógeno 1 1 4.5

Resistencia Compresor Oxigeno I 1 1 3.0

Resistencia Aceite Compresor Oxigeno I 1 1 4.0

Resistencia Compresor Oxigeno II 1 1 3.0

Resistencia Aceite Compresor Oxigeno II 1 1 4.0

Resistencia Getters I 1 1 30.0

Resistencia Getters II 1 1 15.0

Resistencia Tamiz Molecular I 2 1 640.0

72

Resistencia Tamiz Molecular II 1 1 160.

Potencia Total en kW 880.1

Tabla 3: Listado de la Previsión dePotencia de Componentes en Baja Tensión

Así la potencia total instalada en baja tensión se calcula a continuación en la tablasiguiente:

Nombre de aparato Nº de Aparatos Potencia en kW

Bombas Agua Torre Refrigeración 3 396.000

Ventiladores Torre de Refrigeración 2 88.000

Bombas Agua Refrigerador 2 150.000

Bombas agua enfriador 2 11.000

Bombas Oxigeno 1 11.000

Demanda Prevista por m 2 1 227.624

Iluminación Exterior 1 8.450

Resistencias del Sistema 1 880.100

Potencia Total en kW 1772.174

Tabla 4: Listado de la Previsión dePotencia Total en Baja Tensión

Por lo tanto observando el valor obtenido se observa que con los dos transformadoresde 1 MVA, la instalación esta sobredimesionada.

Si le aplicamos a todas las cargas un factor de simultaneidad de 0.6 podremos saberla potencia de baja tensión que se tendría que contratar teóricamente. Así nos queda lasiguiente expresión:

kW10646.0174.1772Pcontratada =×=

Si esta potencia sabemos que el factor de potencia lo tendremos corregido a 0.95,podemos saber la potencia aparente instalada con la siguientes operaciones.

kVA112095.0

1064S

95.0Cos

==

=ϕ

73

2. Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito.

2.1 Cálculo Según Las Directrices VDE (Impedancias Absolutas).

El método utilizado para el cálculo de las corrientes de cortocircuito del sistema,consiste en encontrar las impedancias absolutas de cada elemento implicado en elcortocircuito, para luego reducir el sistema a un esquema equivalente más simplificado y

alimentado por una fuente de valor: 3

Vc h×

2.1.1 Impedancias Acometidas y Líneas.

Para el cálculo de la impedancia que aporta la acometida al circuito aplicaremos lasiguiente fórmula:

[ ]Ω==+=''KQ

2NQ

QQQ S

UcjXRZ (4)

En donde:

=QZ Impedancia de la acometida en Ώ.

=QR Parte resistiva de la acometida en Ώ.=QX Parte inductiva de la acometida en Ώ.=NQU Tensión nominal de la red en V.

=''KQS Potencia de cortocircuito de la Red en VA.

c = Constante que en caso de V> a 1kV vale 1.1

En caso particular de que se desconozca el valor de la componente inductiva de lared podemos utilizar las siguientes relaciones.

QQ

QQ

Z995.0XX1.0R×=

×=(5)

2.1.2 Impedancias en Transformadores

Para el cálculo de las impedancias de un transformadores nos vamos a apoyar en lassiguientes fórmulas:

[ ]Ω=×=NT

2NTKN

T SU

100V

Z (6)

En donde:

=TZ Impedancia del transformador en Ώ.

74

=NTU Tensión nominal de la red en (%).=NTS Potencia nominal del transformador en VA.

Para poder calcular las componentes resistiva y inductiva del transformadoraplicaremos las siguientes fórmulas:

[ ]Ω=×=NT

2NTRN

T SU

100U

R (7)

[ ]Ω=−= 2T

2TT RZX (8)

En donde

=TZ Impedancia del transformador en Ώ.=NTU Tensión nominal de la red en (%).=RNU Tensión resistiva de cortocircuito para la In en (%).

=NTS Potencia nominal del transformador en VA.=TR Componente resistiva del transformador en Ώ.=TX Componente inductiva del transformador en Ώ.

2.1.3 Impedancias de Motores Asíncronos.

Para el cálculo de la impedancia de los motores asíncronos utilizaremos la siguientefórmula:

[ ]Ω=×=×

=NM

2NM

NMarrarr

NMM S

UI/I1

I3U

Z (9)

En donde:

=MZ Impedancia del motor en Ώ.=NMU Tensión nominal del motor en V.

=arrI Intensidad de arranque en A.=NMI Intensidad nominal del motor en A.=NMS Potencia nominal del motor en VA.

Para el cálculo de las componentes resistivas y inductivas del motor, en nuestro casocomo en los cuatro motores la tensión nominal es superior a 1 kV, y la relación (P/p >1MW), podemos aplicar las siguientes relaciones.

MM

M

M

Z995.0X

1.0XR

×=

=(10)

75

En donde:

=MZ Impedancia del motor en Ώ.=MR Componente resistiva del motor en Ώ.=MX Componente inductiva del motor en Ώ.

2.2 Cálculo de las Distintas Corrientes de Cortocircuito.

Una vez se ha reducido cada elemento a su impedancia absoluta y se ha simplificadoel circuito en un esquema equivalente mas fácil de operar podemos empezar a encontrar lasdistintas corrientes de cortocircuito que existen en nuestro sistema.

2.2.1 Cálculo de la Corriente Inicial Simétrica de Cortocircuito.

Esta corriente es un cálculo aproximado de la real que realizamos por exceso, y paraello utilizaremos la siguiente fórmula:

[ ]kAZ3

UcI N"

3K =×

×= (11)

En donde:

=''3KI Intensidad inicial simétrica de cortocircuito en kA=Z Impedancia del elemento en cuestión Ώ.

=NU Tensión nominal de la red o elemento a tratar en V.c = Constante que en caso de V> a 1kV vale 1.1

2.2.2Cálculo de la Corriente Máxima Asimétrica de Cortocircuito.

En algunos otros lugares se le denomina de choque es la máxima intensidad que nospodemos encontrar en un cortocircuito, y para encontrarla utilizaremos la fórmulasiguiente:

[ ]kAI2xI ''3KS =××= (12)

En donde:

=SI Intensidad máxima asimétrica de cortocircutio kA.

=''3KI Intensidad inicial simétrica de cortocircuito en kA.=x Es un factor que se encuentra tabulado y depende de la relación (R/X).

2.2.3 Cálculo de la Corriente Simétrica de Corte.

Esta intensidad es muy importante, ya que será la que nos servirá para poderdimensionar el interruptor que habrá que colocar en la entrada y salidas del embarrado.

76

Para calcularla habrá que diferenciar la forma de calcularla en función de losaparatos que estemos tratando la situación del cortocircuito.

2.2.3.1 Líneas, Acometidas y Transformadores.

Cuando haya que encontrar la corriente simétrica de corte, para líneas, acometidas yde transformadores, diremos que en estos casos la Intensidad simétrica de corte es igual ala intensidad inicial simétrica de cortocircuito .

[ ]kAII ''3Ka == (13)

En donde:

=aI Intensidad simétrica de corte en kA.

=''3KI Intensidad inicial simétrica de cortocircuito en kA.

2.2.3.2 Máquinas Asíncronas.

En nuestra instalación únicamente disponemos de este tipo de motores, por lo quepara encontrar la intensidad simétrica de corte, utilizaremos la fórmula siguiente:

[ ]kAIqI ''3Ka =××µ= (14)

En donde:

=aI Intensidad simétrica de corte en kA.

=''3KI Intensidad inicial simétrica de cortocircuito en kA.

=µ Es un factor que se encuentra tabulado y depende de la relación

vN

''3K t;I

I .

=q Es un factor que se encuentra tabulado y depende de la relación

vt;p2

P .

2.2.4 Cálculo de la Corriente Permanente de Cortocircuito.

Esta es la intensidad que quedará en el circuito en cuanto pase el periodo transitoriode la corriente. Para este caso igual que anteriormente hemos diferenciado según elelemento que se estaba tratando el cortocircuito.

2.2.4.1 Líneas, Acometidas y Cortocircuito.

Cuando haya que encontrar la corriente permanente de cortocircuito, para líneas,acometidas y transformadores, diremos que en estos casos la Intensidad permanente decortocircuito es igual a la intensidad inicial simétrica de cortocircuito.

[ ]kAII ''3KK == (15)

77

En donde:

=KI Intensidad permanente de cortocircuito en kA.=''

3KI Intensidad inicial simétrica de cortocircuito en kA.

2.2.4.2 Máquinas Asíncronas.

En este caso de máquinas, no existe este tipo de corrientes y por lo tanto le he dadoun valor de 0 a la hora del cálculo total de las corrientes.

2.3 Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito en el Embarrado de Media Tensión.

El circuito equivalente en caso de cortocircuito en el lado de media tensión es elsiguiente:

Figura 1: Esquema equivalente en caso de cortocircuito en el embarrado de media tensión.

En caso de producirse un cortocircuito en el embarrado de media tensión (10.5 kV),tenemos que calcular la intensidad que aporta la acometida junto a la línea y eltransformador, más la que aporta cada motor.

Así mediante la fórmula (4), calculamos la impedancia de la acometida:

( )Ω=

×××= 21.15103500102201.1Z

6

23'Q

Seguidamente como no dispongo del valor de la R ni de la X mediante las relaciones(5), puedo encontrar su valor.

Ω=×=

Ω=×=

13.15j21.15995.0X

513.10284.01.0R'Q

'Q

78

Para la línea que es 5 km y esta formada por un conductor de Aluminio Acero conuna sección de 2mm1853× por fase, utilizamos la fórmula (4) para encontrar suimpedancia.

Ω=+=+×= 14.22j785.0)4.0j15.0(5Z'L

A continuación como la línea y la acometida van en serie, sumamos sus impedanciasy sus componentes, y las pasamos al lado de media tensión

( )

[ ] Ω=

×+=

Ω=

×+=

Ω=

×+=

039.0220

5.10213.15X

0052.0220

5.10785.0513.1R

0395.0220

5.10)14.221.15(Z

2

QL

2

QL

2

QL

Continuo los cálculos, encontrando el valor de la impedancia del transformadorprincipal, mediante la fórmula (6)..

( )344.0

1040

105.10100

5.12Z6

23

T =×

××=

Las componentes resistivas e inductivas, las cálculo mediante las fórmulas (7), y (8)respectivamente.

( )Ω=

×

××= 011.0

1040

105.10100

4.0R6

23

T

Ω=−= 343.0011.0344.0X 22T

Ahora ya como el transformador, la acometida y la línea están en serie, y laimpedancias de la acometida y la línea, están pasadas al lado donde se calcula elcortocircuito, puedo sumarlas directamente.

Ω=+=

Ω=+=

Ω=+=

38.0343.0039.0X016.0011.00052.0R39.0344.00395.0Z

QLT

QLT

QLT

Una vez tengo el valor de la impedancia total de la rama, ya puedo encontrar el valorde la intensidad que aporta esta al cortocircuito.

79

Para empezar calculo el valor de la intensidad inicial simétrica de cortocircuto,mediante la fórmula (11):

kA119.1739.03105.101.1I

3"

3K =×××=

Antes de encontrar el valor de la corriente máxima asimétrica de cortocircuitomediante la fórmula (12), hemos de buscar el valor de x en las tablas. En el anexo delproyecto podremos observar la tabla necesaria para esta operación.

85.1xtabla04.0XR =⇒⇒=

kA44.57119.17285.1IS =××=

Por último como estamos hablando de acometidas, líneas y transformadores paraencontrar el valor de la corriente simétrica de corte, y de la corriente permanente decortocircuito, únicamente tenemos que hacer caso a las expresiones (13) y (15).

kA119.17III ''3KKa ===

Ahora voy a calcular las impedancias e intensidades que aportan cada motor en casode cortocircuito en el embarrado.

Empezaré por el motor de 8.2 MW, al que llamaré M1. Para calcular su impedancia,he de utilizar la fórmula (9), que queda de la siguiente forma:

Ω=×

= 45.224703

10500Z 1M

Para calcular sus componentes resistivas e inductivas me apoyaré en las relaciones(10), que son de la siguiente manera:

Ω=×=

Ω=×=⇒=

43.2j45.2995.0X

243.043.21.0R1.0XR

1M

1M1M

1M

Una vez tengo el valor de la impedancia y sus componentes, ya puedo encontrar elvalor de la intensidad que aporta el motor 1 en el cortocircuito.

Para empezar calculo el valor de la intensidad inicial simétrica de cortocircuito,mediante la fórmula (11):

kA72.245.23105.101.1I

3"

3K =×××=

80


7.1xtabla1.0XR =⇒⇒=

kA54.672.227.1IS =××=

Ahora calculare la corriente simétrica de corte que tiene el motor para ello utilizare lafórmula (14), que queda así:

Antes buscamos el factor μ, lo buscamos en la tabla correspondiente (hay una en elanexo del proyecto). Se mira en la curva de un tiempo de 0.1 segundos. Por otro ladotambién buscamos el valor del factor q, lo busco en la tabla correspondiente (hay una en elanexo), mirando igual que antes en la curva de un tiempo de 0.1 segundos.

7.0qs1.0t1.4p2

P

77.0s1.0t04.5II

v

vN

''3K

=⇒=⇒=

=µ⇒=⇒=

kA46.172.27.077.0Ia =××=

Para finalizar para como en este tipo de máquinas no hay corriente permanente decortocircuito no la busco.

A continuación seguiré por el motor de 2.5 MW, al que llamaré M2. Para calcular suimpedancia, he de utilizar la fórmula (9), que queda de la siguiente forma:

Ω=×

= 63.510783

10500Z 2M


Ω=×=

Ω=×=⇒=

6.5j63.5995.0X

56.06.51.0R1.0XR

2M

2M2M

2M



kA19.163.53105.101.1I

3"

3K =×××=

81



kA5.319.127.1IS =××=



65.0qs1.0t5.2p2

P

68.0s1.0t25.7II

v

vN

''3K

=⇒=⇒=

=µ⇒=⇒=

kA84.019.165.068.0Ia =××=


Para finalizar calcularemos los valores para los motores de 1.25 MW que son dos, alque llamaré M3 y M3’. Para calcular su impedancia, he de utilizar la fórmula (9), quequeda de la siguiente forma:

Ω=×

= 46.124873

10500Z 3M


Ω=×=

Ω=×=⇒=

39.12j46.12995.0X

239.139.121.0R1.0XR

3M

2M3M

3M


82


kA535.046.123105.101.1I

3"

3K =×

××=



kA57.1535.027.1IS =××=



35.0qs1.0t15.0p2

P

75.0s1.0t57.5II

v

vN

''3K

=⇒=⇒=

=µ⇒=⇒=

kA140.0535.035.075.0Ia =××=


Para finalizar únicamente tengo que sumar todas las corrientes y sabré cual es elvalor de todas las corrientes de cortocircuito, en caso de este en el embarrado de mediatensión.

kA119.170000119.17IkA779.19140.0140.084.046.1119.17I

kA62.70157.57.15.354.644.57IkA099.22535.0535.019.172.2119.17I

KTotal

aTotal

sTotal

''KTotal

=++++==++++=

=++++==++++=

83

2.4 Cálculo de las Corrientes de Cortocircuito en el Embarrado de Baja Tensión

Para el caso del cálculo de las corrientes de cortocircuito, en embarrado de baja,tenemos el siguiente esquema equivalente:

Figura 2: Esquema equivalente en caso de cortocircuito en el embarrado de baja tensión.

En este caso tendremos que sumar todas las impedancias del paralelo anterior, ysumárselas al paralelo de los transformadores, que como son iguales será la mitad de unoindependiente.

En el caso de la intensidad pasará lo contrario, en caso de tener un cortocircuito en elembarrado de baja, al intensidad por cada transformador se dividirá en dos.

Para empezar calcularé el valor de la impedancia del paralelo del cálculo anterior:

Ω=⇒++++=

Ω=⇒++++=

Ω=⇒++++=

29.0jX39.121

39.121

6.51

43.21

38.01

X1

014.0R239.11

239.11

56.01

243.01

016.01

R1

3.0Z46.121

46.121

63.51

45.21

39.01

Z1

'P

P

'P

P

'P

P

Seguidamente como el cortocircuito se produce en el lado de baja, habrá que pasar laimpedancia y sus componentes al lado de baja.

Ω=

×=

Ω=

×=

Ω=

×=

00042.0j5.104.029.0X

00002.05.104.0014.0R

00043.05.104.030.0Z

2

P

2

P

2

P

84

Una vez aquí ya podemos encontrar la impedancia las componentes de untransformador de los dos que intervienen en el sistema. Mediante la fórmula (6)encontramos la impedancia, mientras que mediante la (7) y la (8), encontramos lacomponente resistiva e inductiva respectivamente.

Ω=−=

Ω=×

×=

Ω=×

×=

0092.00025.00096.0X

0025.0101

400100

56.1R

0096.0101

400100

6Z

22T

6

2

T

6

2

T

Para saber el valor del paralelo de los dos transformadores, únicamente he divididolos valores obtenidos anteriormente entre dos.

Ω==

Ω==

Ω==

0036.02

0092.0X

00125.02

0025.0R

0048.02

0096.0Z

TP

TP

TP

Ahora ya puedo sumar estas impedancias con las del paralelo del cálculo anterior,para poder saber la impedancia, y componentes totales del circuito.

Ω=+=Ω=+=

Ω=+=

00402.0j0036.000042.0X00127.000125.000002.0R

00523.00048.000043.0Z

TP

TP

TP

Finalmente ya una vez reducido el circuito a su resistencia total ya puedo encontrarlas corrientes de cortocircuito en el embarrado de baja. Para empezar calculo el valor de laintensidad inicial simétrica de cortocircuito, mediante la fórmula (11), destacaría que eneste caso la cte c vale 1.

kA209.4400523.03

4001I"3K =

××=



kA52.87209.4424.1IS =××=

85

Por último como estamos hablando de acometidas, líneas y transformadores paraencontrar el valor de la corriente simétrica de corte, y de la corriente permanente decortocircuito, únicamente tenemos que hacer caso a las expresiones (13) y (15).

kA209.44III ''3KKa ===

En el caso de querer saber l intensidad que pasa o soporta cada transformador, es lamitad de las anteriores, y si lo pasamos al lado de alta mucha menos, estas dos operacioneslas muestro a continuación.

kA842.05.104.0104.22Alta.LkA104.22

2209.44II

kA842.05.104.0104.22Alta.LkA104.22

2209.44II

kA66.15.104.075.43Alta.LkA76.43

252.87II

kA842.05.104.0104.22Alta.LkA104.22

2209.44II

2T3K1KT

2aT1aT

2ST1ST

"2T3K

''1T3K

=

⇒⇒===

=

⇒⇒===

=

×⇒⇒===

=

×⇒⇒===

86

3. Cálculo de los Embarrados.

3.1 Esfuerzos Electrodinámicos.

Las corrientes de cortocircuito provocan esfuerzos electrodinámicos en las barras,apoyos, aisladores y demás elementos de los circuitos recorridos por estas corrientes. Elconocimiento de estos esfuerzos resulta esencial para poder dimensionar y seleccionar lossistemas de las barras colectoras.

Dos conductores paralelos recorridos por una corriente i, a una distancia d y de unadeterminada longitud, se ejercen una fuerza F el uno al otro cuyo valor lo podemos saber através de la fórmula siguiente:

[ ]kg10d

li04.2F 82

=×××= − (16)

En donde:

F= Fuerza ejercida por los conductores en kgi = Intensidad máxima que se puede dar en el conductor en kA.d = Distancia de separación entre los conductores en cml = Longitud entre apoyos del conductor en m

Para el valor de la distancia tenemos una fórmula que nos indica la siguienterelación:

kV110d ×+= de tensión (17)

Estos esfuerzos son máximos si influyen las corrientes de cortocircuito. En sistematrifásico los mayores esfuerzos se dan cuando el cortocircuito es bipolar. Como calcular denuevo las corrientes de cortocircuito bipolares sería muy engorroso, lo habitual es adoptarlos valores del cortocircuito tripolar, que como sabemos, son por lo general mayores.

La resistencia mecánica de las barras colectoras se determina a partir de su momentoresistente. El momento de una sección rectangular vale (ver figura):

Figura 3: Embarrado trifásico con pletinas rectangulares.

87

Así el momento flector lo podemos encontrar a través de la siguiente fórmula:

[ ]32

cm6bhW =×= (18)

En donde:

W = Momento resistente en cm 3 .b = Anchura de la pletina en cm.h = Altura de la pletina en cm.

Las barras se consideran como vigas sometidas a una carga uniformemente repartida.Según la forma en que están montadas, el momento de flexión M, se expresa de lasiguiente forma (para las barras colectoras):

[ ]cmkg16

lFM ×=×= (19)

En donde:

M = Momento de flexión en kg*cm.F = Fuerza ejercida en kg.l = Longitud entre apoyos del embarrado.

En el caso de las derivaciones la fórmula que sirve para determinar el momento deflexión es la siguiente:

[ ]cmkg10

lFM ×=×= (20)

En donde:

M = Momento de flexión en kg*cm.F = Fuerza ejercida en kg.l = Longitud entre apoyos del embarrado.

La carga admisible K, vale para el cobre : K = 1000 a 1200 kg/cm 2 .Mientras paraencontrar el momento resistente podemos utilizar la siguiente fórmula:

[ ]3cmKMW == (21)

En donde:

M = Momento de flexión en kg*cm.K = Carga admisible en kg/cm 2 .

88

Para que el valor del momento resistente necesario sea correcto, se ha de cumplir lasiguiente condición:

6bh

KM 2×< (22)

Con el cálculo anterior determinaremos por tanteo la sección más apropiada de lasbarras, previa consulta con las tablas donde tengamos los datos del momento resistente.

3.2 Esfuerzos Térmicos Desarrollados por el Cortocircuito.

A causa de las corrientes de cortocircuito, los aparatos y conductores experimentanun esfuerzo térmico adicional que depende, esencialmente, del cuadrado de la intensidad yde la duración del cortocircuito. Debe comprobarse si el calentamiento sufrido por lasdistintas partes de al instalación está dentro de los limites establecidos para cada una dedichas partes.

Normalmente se toma para el cálculo de estos esfuerzos la KI , sin considerar lacorriente de choque. Para tener en cuenta su efecto, introducimos el valor incremento de t:

[ ]sTII

t2

K

cc =×

=∆ (23)

De donde:

=∆t Incremento de tiempo en segundos.=ccI Intensidad de choque en kA=KI Intensidad permanente de cortocircuito en kA.

T = Factor de tiempo para las máquinas en segundos.

Los valores de T se adoptan tanto menores cuanto mayor sea la distancia del puntoafectado al punto donde se ha producido el cortocircuito, oscilando entre 0.3 y 0.15segundos para el cortocircuito tripolar.

Para el calentamiento tenemos la siguiente fórmula:

( ) [ ]CºttIsK 2

K2=∆+××=θ (24)

En donde:

=θ Calentamiento de ºC.s = Sección del conductor en mm 2 .k = Cte de material, k = 0.0058 para el cobre.

=KI Corriente permanente de cortocircuito en kA.t = Tiempo de iniciación del cc hasta la desconexión del disyuntor, en segundos.

89

Las sobretemperaturas admisibles en caso de cc son, para conductores desnudos decobre, de 200 ºC.

3.3 Corrientes Nominales Capaces de Aguantar los Embarrados.

Como para el cálculo de secciones de cables, es necesario conocer la intensidadnominal que debe circular por los embarrados para determinar se la sección escogida seadecua a nuestra condiciones de trabajo.

Este punto se resuelve mirando en las tablas de los embarrados las intensidadesnominales máximas que son capaces de aceptar (adjuntada en el anexo).

3.4 Cálculo Númerico de los embarrados.

Ahora voy a realizar el cálculo de los dos embarrados de que dispone la instalación,el de media tensión y el de baja tensión.

3.4.1 Cálculo del Embarrado de Media Tensión.

Para empezar vamos a calcular la fuerza ejercida por los conductores, y aplicando lafórmula (16), tenemos siendo la longitud entre apoyos de 100 cm, la siguiente expresión:

kg4072510062.7004.2F

2=××=

La distancia la he obtenido aplicando la fórmula (17):

cm25cm5.205.10110d ⇒=×+=

A continuación tengo que calcular el Momento de flexión, para ello utilizo lafórmula (19):

cmkg75.254316

00l407M ×=×=

Adopto seguidamente para el cobre un valor de k = 1000 kg/cm 2 , y así aplicando lafórmula (21) puedo encontrar el valor del momento resistente.

3cm54375.21000

75.2543W ==

Ahora buscando en una tabla como la adjuntada en el anexo del proyecto, busco unperfil el cual, su momento resistente sea superior al calculado. En un principio adopto unaplatina por fase de 10*50 mm, que tiene un momento resistente de 4.160 cm 3 >2.54375cm 3 .

A continuación paso a los cálculos de los esfuerzos térmicos, provocados por elcortocircuito.

90

Y empezaremos calculando el incremento de temperatura, mediante la fórmula (23).Adoptamos el valor intermedio de 0.2 segundos.

s4.32.0119.1762.70t

2

=×

=∆

Finalmente podemos calcular la temperatura que adquiere el embarrado, para elloutilizamos la fórmula (24).

( ) Cº200Cº304.31119.175000058.0 2

2<=+××=θ

Podemos observar que no supera el límite y por lo tanto se acepta este perfil por loque incumbe a las características térmicas.

Para finalizar observaremos si la intensidad que soporta el embarrado es idónea parala que tenemos en realidad.

Para ello sumamos todas las intensidades, como medida de seguridad se consideralos dos transformadores funcionando a su potencia nominal, el factor de potenciarectificado a 0.92, así tenemos la siguiente intensidad:

( )

A02.86610500310348.16I

MVA348.1692.0

25.125.15.22.82S

6

N

T

=×

×=

=++++=

Como la intensidad máxima que admite la sección de 3*1*(10*50 mm) desnudas, esde 1025 A, podemos y adoptamos está sección para el embarrado de media tensión.

3.4.2 Cálculo del Embarrado de Baja Tensión.

Para empezar vamos a calcular la fuerza ejercida por los conductores, y aplicando lafórmula (16), tenemos siendo la longitud entre apoyos de 100 cm, la siguiente expresión:

kg88.102015

10052.8704.2F2

=××=

La distancia la he obtenido aplicando la fórmula (17):

cm15cm4.104.0110d ⇒=×+=

A continuación tengo que calcular el Momento de flexión, para ello utilizo lafórmula (19):

cmkg638016

00l88.1020M ×=×=

91

Adopto seguidamente para el cobre un valor de k = 1000 kg/cm 2 , y así aplicando lafórmula (21) puedo encontrar el valor del momento resistente.

3cm380.610006380W ==

Ahora buscando en una tabla como la adjuntada en el anexo del proyecto, busco unperfil el cual, su momento resistente sea superior al calculado. En un principio adopto unaplatina por fase de 10*80 mm 2 , que tiene un momento resistente de 10.660 cm 3 >6.380cm 3 .

A continuación paso a los cálculos de los esfuerzos térmicos, provocados por elcortocircuito. Y empezaremos calculando el incremento de temperatura, mediante lafórmula (23). Adoptamos el valor intermedio de 0.2 segundos.

s76.02.0209.4452.87t

2

=×

=∆

Finalmente podemos calcular la temperatura que adquiere el embarrado, para elloutilizamos la fórmula (24).

( ) Cº200Cº17.3176.01442098000058.0 2

2<=+××=θ

Podemos observar que no supera el límite y por lo tanto se acepta este perfil por loque incumbe a las características térmicas.

Para finalizar observaremos si la intensidad que soporta el embarrado es idónea parala que tenemos en realidad.

Para ello sumamos todas las intensidades, como medida de seguridad se consideralos dos transformadores funcionando a su potencia nominal, así tenemos la siguienteintensidad:

A17.28864003102I

MVA2S6

N

T

=×

×=

=

Como la intensidad máxima que admite la sección de 3*1*(10*80 mm), es de 15410A, no podemos y no adoptamos está sección para el embarrado de media tensión. Si noque se adopta una sección de 3*1*(10*80 mm) desnudas por fase, que soporta 3450 A.

92

4. Cálculo de la Sección de los Conductores de Media Tensión.

Para el cálculo de los conductores, sobre todo de media tensión y potencia se hanseguido las directrices del libro “ Instalaciones Eléctricas. Tomo 2. Ed. Siemens”.

Para ello utilizamos tres métodos. Que son Cálculo por el método de la intensidadficticia, por el método de la corriente de Cortocircuito, y por el método de la caída detensión.

En el caso de los tres que se haga falta una sección más elevada, será la sección quese adoptará para el conductor.

4.1 Método de la Intensidad Ficticia.

4.1.1 Elección de la Tensión Nominal.

Un tema importante a la hora de la elección del conductor a colocar en unainstalación, es saber que tipo de corriente vamos a tener y cual es el valor de la tensión quehan de soportar los conductores. En este caso la corriente es alterna mientras que la tensiónes de 10.5 kV, y el sistema es trifásico.

En los cables sus tensiones nominales vienen determinadas por la relación:

[ ][ ]kVkV

UU 0 =

En donde:

=0U Es la tensión entre fase y la envoltura metálica o tierra en kV.=U Es la tensión entre las fases de un sistema trifásico.

En nuestro caso nos interesa tener una relación 6/10, que tiene una tensión máximade servicio de 12 kV.

4.1.2 Factores que Intervienen para el Cálculo de los Conductores Extendidos porZanja.

Para el cálculo de los conductores que se pasan a través de una zanja, hay una seriede factores de los cual depende la sección del conductor que se ha de instalar, acontinuación indico por separado cada uno de estos.

4.1.2.1 Separación entre Conductores.

A la hora de mirar en las tablas unos de los valores que intervienen en estas es laseparación entre los conductores, cuanto más cerca estén los conductores su disipación decalor será menor, por lo que es un característica importante.

93

4.1.2.2 Tipo de Cubierta de Protección Colocada en la Zanja.

La formación de bolsas de aire en tubos o en canales de materiales prefabricados, asícomo en suelo deficientemente compacto debajo de las cubiertas, originan resistenciastérmicas adicionales, que reducen la capacidad de carga, a menos que por ejemplo seincremente el espacio entre cables paralelos.

En la tabla siguiente bien los distintos tipo cubiertas y sus factores de conversión.

Tipo de CubiertaArena apisonada conrecubrimiento demampostería.

Cubierta, espaciohueco relleno dearena.

Cubeta cubierta,espacio hueco conaire / tubos.

Factor de Conversión 1.0 0.9 0.85

Tabla 5: Factores de Corrección en Función de la Cubierta Instalada.

En el caso de la instalación proyectada, el factor de conversión es de 1.0.

4.1.2.3 Factor de Carga.

La modalidad de servicio designada como carga de la compañía distribuidora deenergía se caracteriza por un ciclo de carga diaria con una carga máxima bien diferenciaday un factor de carga de 0.7. Por lo tanto este será aplicado en el cálculo en el que aparezcanlos transformadores.

Para mayor seguridad en el caso de la alimentación de motores el factor de carga seráde 1.

Por lo tanto en nuestro caso siempre adoptaremos un factor de carga de 0.7. Estefactor también interviene en las tablas de cálculo de conductores.

4.1.2.4 Resistencia Térmica del Terreno.

Este valor es importante, ya que en función del tipo de terreno que hay, la disipacióndel calor producido por los cables, varía.

El valor normal de la resistencia térmica del terreno en suelo formados por arenahumedad normal, en climas templados con temperaturas máximas del suelo de hasta 25ºCaproximadamente es de 1.5 Km/W. Este es nuestro caso.

4.1.2.5 Temperatura Ambiente.

Es otro valor importante, ya que en un lugar muy caluroso, la disipación de calor enla zanja será mucho menor que en otro mucha más templado.

Dado que la instalación está situada en el campo de Tarragona se adopta unatemperatura ambiente de 25ºC.

94

4.1.3 Intensidad de Carga.

Una vez tenidos en cuenta los factores anteriormente descritos, ya podemos entrar acalcular la intensidad que pasará por el conductor en cuestión. Para ello utilizaremos lasiguiente fórmula que no deja de ser la ley de Ohm.

U3SI×

= (25)

En donde:

I = Intensidad que recorre el conductor en A.S = Potencia aparente en VA.U = Tensión a la que se alimenta el conductor en V.

4.1.4 Factores de Corrección.

Esta intensidad que denominamos de carga, hay que multiplicarla por unos factoresde corrección que nos servirán para poder encontrar la intensidad ficticia, y buscar susección apropiada.

4.1.4.1 Factor de Corrección (f1).

Este factor esta tabulado en una tabla igual a la adjuntada en el anexo del proyecto.Esta tabla depende de varios factores como son, la temperatura del suelo, es sistema detendido del cable y el número de esto, la resistencia térmica del terreno, y por último elfactor de carga.

4.1.4.2 Factor de Corrección (f2).

Este factor esta tabulado en una tabla igual a la adjuntada en el anexo del proyecto.Esta tabla depende de varios factores como son, es sistema de tendido del cable y elnúmero de esto, y por último el factor de carga.

4.1.4.3 Alimentación de Motores.

En el caso de que nuestro conductor alimente a un motor, tendré que multiplicar laintensidad, por una valor cte de 1.25. Debido a que el motor puede ser que trabaje con unpoco de sobrecarga.

4.1.5 Intensidad Ficticia.

El cálculo de esta intensidad, nos permite a posteriori el buscar en las tablascorrespondientes, el valor de la sección de conductor apropiada.

Su cálculo se realiza mediante la siguiente fórmula:

[ ]A)fff(n

II21c

f =×××

= (26)

95

En donde:

=fI Intensidad ficticia en A.I = Intensidad de carga en A.

=cf Factor de corrección en función de la cubierta.=1f Factor de corrección 1.=2f Factor de corrección 2.

=n Número de conductores por fase.

4.1.6 Elección de la Sección Apropiada.

Una vez disponemos del valor de la intensidad ficticia, ya podemos buscar en lastablas, idénticas a las adjuntadas en el anexo el tipo de conductor y sección de este.

De estas tablas depende el tipo de cable el modelo, y su disposición, además de laintensidad ficticia que por la que son recorridos.

4.2 Método de la Corriente de Cortocircuito.

En caso de cortocircuito se considerará que el calor no sale al exterior del cable, yaque en un tiempo tan corto como el de actuación de las protecciones de cortocircuito no sellega al régimen permanente. Considerando el proceso adiabático, en función del aislante ydel conductor.

4.2.1 Cortocircuito Alejado del Generador.

Se considera que un cortocircuito se produce alejado del generador, cuando cada unode los generadores ( o central eléctrica), que alimentan el cortocircuito tripolar, noparticipa con más del doble de su corriente nominal en la intensidad inicial de cortocircuitoen corriente alterna. Esto se cumple por general en redes no alimentadas por generadores,que es el caso de la instalación proyectada. En este caso la componente de corriente al nvale 1.

En este caso como se cumple que Ka''

3K III == resulta que tenemos la siguientefórmula que nos dará el valor eficaz de la corriente de cortocircuito.

[ ]kA1mII "3KKm =+×= (27)

En donde:

=KmI Intensidad eficaz de cortocircuito en kA.="

3KI Intensidad inicial de cortocircuito en kA.=m Factor tabulado que depende del tiempo de desconexión y del factor x (de Ia).

Este valor se busca en la tabla 2.2/11 que se adjunta en el anexo del proyecto. Ycomo se puede observar depende del valor de x (calculado anteriormente en las corrientesde cortocircuito), y del tiempo de desconexión que le daremos un tiempo de 0.5 segundos.

96

Si por lo que fuese no se el valor de x puedo calcularlo a partir de la formulasiguiente:

"3K

s

I2I

x×

= (27’)

En donde

=sI Intensidad máxima asimétrica en kA.

="3KI Intensidad inicial de cortocircuito en kA.

4.2.2 Obtención de la Sección Optima.

Una vez tenemos valor de el valor de la corriente eficaz de cortocircuito, tenemosque ir a la tabla 2.2/9 que se adjunta en el anexo del proyecto, y con el valor de la corrienteanteriormente calculada, y el tiempo de obertura de los interruptores, se saca el valor de lasección mínima necesaria.

4.3 Cálculo por Caída de Tensión.

Se especifican unas caídas de tensión máximas que no se pueden ser sobrepasadas,según la instalación donde vaya aquel cable.

Para calcular la caída de tensión en la línea nos apoyaremos en la siguiente fórmula:

)senXcosR(lI3U Lw ϕ×+ϕ××××=∆ (28)

En donde:

ΔU = Caída de tensión en V.I = Intensidad de la línea en A.l = Longitud de la línea en km.

=wR Resistencia óhmica en ohmios / km.=LX Reactancia óhmica en ohmios / km.

Destacaré que esta fórmula es así, para corrientes con un carácter inductivo, que ennuestra instalación siempre se da este caso.

Por último, se calcula la caída de tensión porcentual con la siguiente fórmula:

100U

UuN

×∆=∆ (29)

En donde:

Δu = Caída de tensión porcentual en tanto por cien.ΔU = Caída de tensión en V.Un = Tensión nominal en V.

97

Si este valor esta dentro de los límites establecidos, la sección se deja como esta, sino se coge la sección inmediata superior, y comprobar a ver si cumple la norma.

4.4 Ejemplo de Cálculo.

A continuación voy a realizar el cálculo de la sección del conductor que va desde eltransformador principal, hasta la celda de entrada de alimentación del embarrado.

Debido a que estos cálculos son muy repetitivos, de los siguientes indicaré losresultados obtenidos en una tabla.

4.4.1 Tramo Transformador-Celda de Entrada.

Antes de todo vamos a ver primero como son las condiciones, de la zanja por dondese pasan los cables. Estas son las siguientes:

Cable unipolar Siemens modelo “PROTOTHEN”.Tensión Uo/U =6/10 es decir una tensión máxima de de 12 kV.Resistividad del terreno = 1.5 Km/W.Zanja Cerrada con Arena apisonada con recubrimiento mampostería = f corrección

=1.0.Temperatura ambiente 25ºC.

Ahora ya puedo calcular la intensidad de carga del sistema mediante la fórmula(25).Debido a que el transformador esta pensado para una posible ampliación, y para mayorseguridad calculamos la sección para toda la potencia del trafo.

A2200105.103

1040I3

6=

×××=

Con esta intensidad hago una primera estimación de 4 conductores por fase. Debidoa que nuestro sistema de extendido de cable es como el de la columna a y en este caso son4 sistemas, (en esta zanja solamente pasan estos cables).

Con estos datos y buscando en la tabla 2.2/14 (adjuntada en el anexo) observamosque el factor de corrección 1 (f1) tiene un valor de 0.78.

Mientras con los mismos datos en la tabla 2.2/15 (adjuntada en el anexo) observamosque el factor de corrección 2 (f2) tiene un valor de 0.74.

Así calculamos mediante la fórmula (26) la intensidad ficticia:

( ) A87.95274.078.04

2200If =××

=

Para el tipo de cable que queremos poner no hay ninguna sección que aguante tantaintensidad, por lo tanto, lo que hacemos es doblar los conductores y poner 8 conductorespor fase.

98

En este caso el valor de los factores corrección varía ya que tenemos 8 sistema detres cables, por lo que los valores de los factores de corrección (buscados en las mismastablas de antes), ahora adquieren los siguientes valores.

( ) 755.02

73.078.0f1 =+= Como el valor de 8 sistema no esta se hace la media ente

el de 10 y el de 4 así se aproxima más al de 8 sistemas. (Tabla 2.2/14)

65.0f 2 = (Tabla 2.2/15)

Ahora volvemos a aplicar la fórmula (26):

( ) A56065.0755.08

2200If =××

=

Observando la tabla 2.2/22 (adjuntada en el anexo), mirando en la columna detensión 6/10, y una temperatura del aire de 30ºC (rn nuestro caso tenemos 25ºC),observamos que con una sección de 240 mm 2 soporta una intensidad de 585 A, y por lotanto aceptamos esta sección.

En definitiva el conductor que se coloca es el siguiente:

Cable Siemnes, modelo “PROTOTHEN”, tensión 6/10; y una sección de 3*8*240mm 2 .

A continuación vamos pasar a calcular la sección por el método de la corriente decortocircuito. Para ello utilizamos la fórmula (27).

kA200.2412.0099.22IKm =+×=

El valor de x total como no lo sé, lo he tenido de calcular con los valores que heobtenido en el cálculo de las corrientes de cortocircuito, y utilizando la fórmula (27’).

9.1099.222

62.70x =×

=

Ahora busco en la tabla 2.2/11(adjuntada en el anexo) el valor de m que en concretopara un valor de tiempo de 0.5 segundos es 0.2

Por último en la tabla 2.9/9 (adjuntada en el anexo), teniendo la intensidad efectiva yel tiempo de abertura del interruptor puedo observar que la sección mínima es de 150mm 2 , que como es menor que la anteriormente calculada se desprecia.

Para finalizar solamente nos hace falta mirar a ver si la caída de tensión esta dentrode los límites permitidos, para ello utilizamos la fórmula (28).

V57.110)39.0079.092.00922.0(029.022003U =×+××××=∆

99

Ahora para ver realmente si es importante esta caída vamos a ver su tanto por ciengracias a la fórmula (29).

%110010500

57.110u =×=∆

Esta dentro de los limites así que la sección finalmente adoptada es 3*8*250 mm 2

.En los cables de media tensión la caída es muy pequeña, además hay que sumar ladistancia del cable son muy cortas.

4.5 Tabla de Resultados.

Denominación del Cable I fI L(m) u∆ (%)

Sección(mm 2 )

Trafo 40 MVA- Celda entrada. 2200 A 560 A 28.5 1 3×8×240

Salida celda- Entrada motor 8.2 MW 539 A 398 A 105 0.16 3×4×150

Salida celda- Entrada motor 2.5 MW 169 313 135 0.11 3×95



Salida celda- Entrada trafo 1MVA 55 85 25 I<<< 3× 25

Salida celda- Entrada trafo 1MVA 55 85 25 I<<< 3× 25

Tabla 6: Resumen de las Sección de los Conductores de Media Tensión

Para terminar destacaría que el modelo de cable y marca son para todos los cablesiguales, concretamente:

Cable unipolar marca SiemensModelo “PROTOTHEN”.Modelo: N2YSYTensión Uo/U =6/10 es decir una tensión máxima de de 12 kV.

100

Resistividad del terreno = 1.5 Km/W.Zanja Cerrada con Arena apisonada con recubrimiento mampostería = f corrección

=1.0.Temperatura ambiente 25ºC.Cables tendidos uno al lado de otro.

101

5. Cálculo de los Interruptores Automáticos.

Denominamos interruptores automáticos aquellos que unen al embarrado, con cadaelemento conectado a media tensión. En la instalación proyectada estos interruptores, estánincluidos en las celdas de distribución que posee el sistema.

Estos interruptores han de poder abrir el circuito en caso de cortocircuito, y no hande quedarse nunca enganchados. De ahí que es importante conocer y comprobar una seriede características antes de escoger un interruptor u otro.

5.1 Datos Significativos.

Destacaría tres datos importantes a la hora de escoger un interruptor.

1. La intensidad nominal de ruptura en caso de cortocircuito. El interruptorseleccionado ha de poder abrir en caso de cortocircuito, de ahí que su capacidadde abertura a de ser mayor que la intensidad de ruptura (Ia) que se nos puede daren el circuito. Es decir que se ha de cumplir la siguiente relación.

aI < oraInterruptI (30)

2. La Tensión nominal (Un). Es lógico que el interruptor y su aislamiento han depoder aguantar perfectamente la tensión que haya en el sistema.

Un InterU≤ (30’)

3. La intensidad nominal del sistema, en caso de buen funcionamiento del sistema elinterruptor esta fabricado para poder aguantar una cierta intensidad de formapermanente, y no trabajar por encima de sus posibilidades

In< rInterruptoIn (30’’)

4. Duración nominal del cortocircuito. El interruptor tiene un límite de tiempo enque puede soportar el cortocircuito, y su elevada corriente. Este valor nosindicará el máximo tiempo que puede tardar la protección a actuar.

102


A continuación expongo una tabla en la que se podrá observar, con claridad, elcálculo y elección de los interruptores apropiados.

Interruptor In rInterruptoIn aI oraInterruptI T Un InterU

Interruptor general 2200 A 2500 A 18 kA 31.5 kA 3 s 10.5 kV 12 kV

Interruptor motor 8.2 MW 539 A 800 A 1.46 kA 31.5 kA 3 s 10.5 kV 12 kV




Interruptor trafo 1MVA 55 A 800 A 0.84 kA 31.5 kA 3 s 10.5 kV 12 kV

Interruptor trafo 1MVA 55 A 800 A 0.84 kA 31.5 kA 3 s 10.5 kV 12 kV

Tabla 7: Elección del Interruptor Automático en Media Tensión.

Creo que como medida de seguridad, se puede observar que en caso de cortocircuitolos interruptores expuesto están lo suficientemente sobredimensionados como para poderabrirse en caso del peor de los cortocircuitos.

En el caso de los transformadores de 1 MW hay que tener en cuenta que elinterruptor esta en el lado de alta y esto hace reducir mucho la intensidad de cortocircuito.

Como se indica en la memória descriptiva punto 8.1.3.2 , como medida deuniformidad de aparatos todos los interruptores de salida de han colocado de 800 A de In.

En definitiva el interruptor escogido es el siguiente:

Marca Siemens.Modelo 3AF.Tensión nominal 12 kV.Intensidad nominal de ruptura 31.5 kA.Intensidad nominal (1 de 2500 A ) y (6 de 800 A)

103

6. Compensación de la Energía Reactiva en Media Tensión.

Para la compensación de energía reactiva, en esta tensión se a optado por lacompensación individual, es decir se coloca una batería de condensadores en cada motor,con tal de mejorar el cosφ.

La industria quiere mejorar el factor de potencia hasta 0.95 con tal de poder percibirla bonificación de 2% de la facturación de energía eléctrica.

6.1 Compensación de Energía en los Motores Asíncronos.

Si se conecta el condensador directamente a los bornes del motor, la potencia delcondensador no puede ser más grande del 90% de la potencia reactiva en vacío. Paravalores más grandes puede ocurrir un proceso de autoexcitación durante la marcha porinercia, estableciéndose una fuerte tensión en los bornes.

En el caso de estos motores, no presenta problema de no saber su potencia reactivaen vacío, ya que se dispone del ensayo en vacío de cada motor, y por lo tanto se sabe elvalor de potencia de vacío, así como su coseno, por lo que se puede encontrar el valor desu reactiva con las siguientes fórmulas:

[ ]kVArtangPQ 000 =ϕ×= (31)

En donde:

=0Q Potencia reactiva en vacío en VAr.=0P Potencia activa en vacío en W.

=ϕ 0tang Tangente del ángulo de vacío.

6.2 Cálculo del Factor de Potencia Medio de la Instalación.

Para este cálculo únicamente tenemos que aplicar la siguiente fórmula:

2t

2t

tm

QP

Pcos

+=ϕ (32)

En donde:

=ϕ mcos Factor de potencia medio.=tP Potencia total del sistema en W.=tQ Potencia reactiva total del sistema en kVAr.

6.3 Cálculo de la Potencia de la Batería de Condensadores a Instalar.

En este caso hay que aplicar la siguiente fórmula:

( ) [ ]kVArtangtangPQ 'tc =ϕ−ϕ×= (33)

104

En donde:

=tP Potencia total del sistema en sistema.=cQ Potencia reactiva de la batería de condensadores en kVAr.

=ϕtan Tangente del ángulo de desfase del sistema.=ϕ 'tan Tangente del ángulo que se quiere conseguir de desfase del sistema.

6.4 Cálculo Real de las Baterías de Condensadores.

Ahora voy a proceder a calcular las baterías necesarias en la instalación proyectadapara conseguir un factor de potencia de 0.95.

Empezaré por saber cual es límite de potencia de las baterías que podemos instalar encada motor, para ello utilizaremos la fórmula (31).

Motor de 8.2 MW.

kVAr16.12109.064.1344QkVAr1134456.204.65Q

56.20tang051.0cos

MAX

0

00

=×==×=

=ϕ⇒=ϕ

Motor de 2.5 MW.

kVAr33.6049.048.671QkVAr48.67111.1544.44Q11.15tang066.0cos

MAX

0

00

=×==×=

=ϕ⇒=ϕ

Motor de 1.25 MW (son dos).

kVAr6039.024.669QkVAr24.66944.3841.17Q

44.38tang026.0cos

MAX

0

00

=×==×=

=ϕ⇒=ϕ

Una vez se la máxima potencia que puedo instalar en cada motor voy a calcular lapotencia necesaria en cada motor para conseguir el factor de potencia de 0.95. Para elloutilizaré la fórmula (33).

Motor de 8.2 MW.

( ) kVAr123033.048.08200Q48.0tang9.0cos33.0tang95.0cos

c =−×==ϕ⇒=ϕ=ϕ⇒=ϕ

105

Motor de 2.5 MW.


c =−×==ϕ⇒=ϕ=ϕ⇒=ϕ



c =−×==ϕ⇒=ϕ=ϕ⇒=ϕ

6.4.1 Justificación y Comprobación de las Baterías.

Así después de los cálculos anteriores para cada motor se colocará las siguientesbaterías de condensadores:

Motor de 8.2 MW.

Marca SIEMENS.Modelo: Capacitor Type Phao 6.35/400/1/D.Potencia 1200 kVAr.Composición 3×400 kVAr.

Motor de 2.5 MW.




6.4.1.1 Comprobación del Correcto Funcionamiento en las Distintas Situaciones

Se podrá observar que en caso del motor de 8.2 MW necesitamos más potencia de laque se permite instalar. Pero debido al funcionamiento de la planta esto no presenta ningúnproblema.

En la planta el motor de 8.2 MW (compresor de aire), no trabaja por si sólo nunca,siempre, trabaja este compresor, y alguno de los otros, o todos a la vez, así que vamos aestudiar cada caso por separado.

106

6.4.1.1.1 Trabaja el Motor de 8.2 MW, junto al motor de 2.5 MW.

Lo primero que haré será sumar las dos potencias, para saber la potencia total quehay instalada en esta situación:

kW1070025008200Pt =+=

A continuación calcularé la potencia reactiva de cada uno mediante la fórmula (31)(sin baterías) y las sumaré, después les restaré la suma de las dos baterías que disponecada motor, y así sabré la potencia reactiva que hay en el sistema.

Motor 8.2 MW.

kVAr393648.08200Q48.0tang9.0cos

MW2.8

MW2.8MW2.8

=×==ϕ⇒=ϕ

Motor de 2.5 MW.

kVAr112545.02500Q45.0tang91.0cos

MW5.2

MW5.2MW5.2

=×==ϕ⇒=ϕ

Ahora sumo las potencias reactivas y le resto la de las baterías.

kVAr3261)6001200()11253936(QT =+−+=

Finalmente con la fórmula (32) calcularé el factor de potencia del que se dispone enel sistema:

956.0326110700

10700Cos22

=+

=ϕ

Se puede observar que en este caso se esta por encima de 0.95 y se consigue lacorrecta mejora del factor de potencia.

6.4.1.1.2 Trabaja el Motor de 8.2 MW, junto al motor de 1.25 MW.

Lo primero que haré será sumar las dos potencias, para saber la potencia total quehay instalada en esta situación:

kW945012508200Pt =+=A continuación calcularé la potencia reactiva de cada uno mediante la fórmula (31)

(sin baterías) y las sumaré, después les restaré la suma de las dos baterías que disponecada motor, y así sabré la potencia reactiva que hay en el sistema.

107

Motor 8.2 MW.

kVAr393648.08200Q48.0tang9.0cos

MW2.8

MW2.8MW2.8

=×==ϕ⇒=ϕ

Motor de 1.25MW.

kVAr5.96277.01250Q77.0tang79.0cos

MW25.1

MW25.1MW25.1

=×==ϕ⇒=ϕ


kVAr.5.3098)6001200()5.9623936(QT =+−+=


950.05.30989450

9450Cos22

=+

=ϕ

Se puede observar que en este caso se esta justo en el factor de potencia de 0.95 y seconsigue la correcta mejora del factor de potencia.

6.4.1.1.3 Trabaja el Motor de 8.2 MW, junto a los dos motores de 1.25 MW.

Lo primero que haré será sumar las tres potencias, para saber la potencia total quehay instalada en esta situación:

kW1270)12502(8200Pt =×+=

A continuación calcularé la potencia reactiva de cada uno mediante la fórmula (31)(sin baterías) y las sumaré, después les restaré la suma de las tres baterías que disponecada motor, y así sabré la potencia reactiva que hay en el sistema.

Motor 8.2 MW.

kVAr393648.08200Q48.0tang9.0cos

MW2.8

MW2.8MW2.8

=×==ϕ⇒=ϕ

Motores de 1.25MW.

kVAr19252)77.01250(Q77.0tang79.0cos

MW25.1

MW25.1MW25.1

=××==ϕ⇒=ϕ

108


kVAr3461)6006001200()19253936(QT =++−+=


951.034611700

10700Cos22

=+

=ϕ

Se puede observar que en este caso se mejora más que antes el factor de potencia de0.95 y por consiguiente se consigue la correcta mejora del factor de potencia.

6.4.1.1.4 Trabajan Todos los Motores.

Lo primero que haré será sumar las cautro potencias, para saber la potencia total quehay instalada en esta situación:

kW132002500)12502(8200Pt =+×+=

A continuación calcularé la potencia reactiva de cada uno mediante la fórmula (31)(sin baterías) y las sumaré, después les restaré la suma de las cuatro baterías que disponecada motor, y así sabré la potencia reactiva que hay en el sistema.

Motor 8.2 MW.

kVAr393648.08200Q48.0tang9.0cos

MW2.8

MW2.8MW2.8

=×==ϕ⇒=ϕ

Motores de 1.25MW.

kVAr19252)77.01250(Q77.0tang79.0cos

MW25.1

MW25.1MW25.1

=××==ϕ⇒=ϕ

Motor de 2.5 MW.

kVAr112545.02500Q45.0tang91.0cos

MW5.2

MW5.2MW5.2

=×==ϕ⇒=ϕ


kVAr3986)6006006001200()112519253936(QT =+++−++=

109


957.0398613200

13200Cos22

=+

=ϕ

Se puede observar que en este caso se esta por encima del factor de potencia de 0.95y se consigue la correcta mejora del factor de potencia.

110

7. Cálculo de la Sección de los Conductores en Baja Tensión.

Para el cálculo de los conductores, sobre todo de baja tensión y potencia se hanseguido las directrices del libro “ Instalaciones Eléctricas. Tomo 2. Ed. Siemens”.

Para ello utilizamos dos métodos. Que son Cálculo por el método de la intensidadficticia, y por el método de la caída de tensión.

En el caso de los tres que se haga falta una sección más elevada, será la sección quese adoptará para el conductor.

7.1 Método de la Intensidad Ficticia.

Para calcular los conductores, de baja tensión que transcurren a través de zanja, sehan seguido las mismas directrices que se explican en el punto 4.1 de esta memoria decálculo. Tanto por el método de al intensidad ficticia, por el método de la caída de tensión,y el de la corriente de cortocircuito, de ahí que no repita la explicación

7.1.2 Conductores Extendidos en Bandeja.

Hay casos, en tramos de baja tensión, en que los conductores, van sobre bandeja, eneste caso hay que aplicarles, otros factores de corrección, distintos a los aplicados si seextienden sobre zanja.

7.1.2.1 Factor de Conversión en Función de la Disposición de los Conductores.

Este factor depende de las siguientes características:

Tipo de Corriente: No es lo mismo que circule por el conductor, corriente alterna quecorriente continua, en nuestro caso siempre es corriente alterna.

Tipo de Conductor: El conductor principalmente, lo podemos diferenciar serunipolar, o llevar más de un conductor.

Tipo de Soporte: En función de la “bandeja” utilizada el aire circulará mejor entre losconductores o no.

Disposición de los Conductores: Según se separen más o menos los conductores unosde otros el calentamiento de estos será mayor o menor.

Las tablas empleadas debido a su tamaño, se adjuntan en el anexo del proyecto.

7.1.2.2 Factor de Conversión en Función de la Temperatura del Aire.

Al ir los conductores extendidos sobre la bandeja, la principal fuente de extracción oevacuación del calor, es el aire que pasa entre ellos. Por lo tanto, en función de latemperatura que alcance el aire de nuestra instalación, los conductores tendrán más omenos facilidad, para disipar el calor.

111

En valor de este factor de conversión, esta tabulado en una serie de tablas, una iguala la utilizada en estos cálculos se adjunta en el anexo del proyecto.

7.1.2.3 Utilización de Distintos Métodos de Cableado.

En el caso de que un conductor, vaya distribuido tanto por zanja como por bandeja,lo que haré, será calcular las sección para los dos casos y adoptar, la mayor de ellas. Asínunca tendremos en la instalación ningún conductor por debajo de su sección mínima.

7.2 Ejemplo de Cálculo.

A continuación voy a realizar el cálculo de la sección del conductor que va desde elcubículo de salida del embarrado de baja, hasta una de las bombas oxígeno (5.5 kW).

Debido a que estos cálculos son muy repetitivos, de los siguientes indicaré losresultados obtenidos en una tabla.

7.2.1 Tramo Cubículo Bombas Oxigeno (5.5 kW).

Antes de todo vamos a ver primero como son las condiciones, de la zanja por dondese pasan los cables. Estas son las siguientes:

Cable unipolar Siemens clase “PROTODUR”, modeloNYY.Conductores Tripolares.Tensión Uo/U =0.6/1 es decir una tensión máxima de de 1,2 kV.Resistividad del terreno = 1.5 Km/W.Zanja Cerrada con Arena apisonada con recubrimiento mampostería = f corrección

=1.0.Temperatura ambiente 25ºC.Cables Tendidos sobre bandeja, unos junto a otros (circulación restringida de aire).

Ahora ya puedo calcular la intensidad de carga del sistema mediante la fórmula(25).

A92.99.04.03

5.5I =××

=

Con esta intensidad hago una primera estimación de 1 conductor por fase.

Ahora ya que este conductor, se ha extendido a través de zanja y bandeja, compruebacual de los dos sistemas es nos da unos factores de corrección más bajos.

Primero calculo los factores que dependen del tramo que va por zanja.

Con estos datos y buscando en la tabla 2.2/13 (adjuntada en el anexo) observamosque el factor de corrección 1 (f1) tiene un valor de 0.84.

Mientras con los mismos datos en la tabla 2.2/15 (adjuntada en el anexo) observamosque el factor de corrección 2 (f2) tiene un valor de 0.75.

112

A continuación observo el valor de los factores que dependen del tramo que va porbandeja.

Buscando en la tabla 2.2/11 (adjuntada en el anexo), observamos que el factor decorrección 1 (f1), tiene un valor de 0.80.

Mientras que buscando en la tabla 2.2/8 (adjuntada en el anexo), encuentro que elvalor del factor de corrección 2 (f2), adquiere un valor de 1.07.

Por lo que queda claro que en este caso, el sistema más desfavorable es el extendidopor zanja, por lo tanto realizaré los cálculos como si todo el conductor transcurriese poresta.

Así calculamos mediante la fórmula (26) la intensidad ficticia, además por ser unmotor también lo multiplicamos por 1.25.

( ) A66.2025.175.080.0

92.9If =××

=

Observando la tabla 2.2/19 (adjuntada en el anexo), mirando en la columna detensión 0.6/10, y una temperatura del aire de 30ºC (rn nuestro caso tenemos 25ºC),observamos que con una sección de 1.5 mm 2 soporta una intensidad de 18.5 A. Pero porseguridad, en cables de fuerza siedmpre adoptaremos como mínimo una sección de 2.5mm 2 y por lo tanto aceptamos esta sección.

En definitiva el conductor que se coloca es el siguiente:

Cable Siemnes, Tripola¡r, clase “PROTODUR”, model NYY, tensión 0.6/10; y unasección de 3*2.5mm 2 .

Observando en las tablas que da el fabricante 2.2/29 (adjuntada en el anexo)Para finalizar solamente nos hace falta mirar a ver si la caída de tensión esta dentro

de los límites permitidos, para ello utilizamos la fórmula (28).

V19.12)43.0110.09.071.8(09.092.93U =×+××××=∆

Ahora para ver realmente si es importante esta caída vamos a ver su tanto por ciengracias a la fórmula (29).

%310040019.12u =×=∆

Esta dentro de los limites (5% V) así que la sección finalmente adoptada es 3*2.5mm 2 .

Si fuese un conductor que alimentase iluminación, el límite sería 3%

113


En las salidas a los cuadros de distribución se le aplica a todos un factor de potencia de 0.9,y al alimentar a luminarias, no se puede sobrepasar, una caída del 3%.

Denominación del Cable I fI L(m) u∆ (%)

Sección(mm 2 )

cosφ

Salida Cubículo-Bomba I 132 kW. 221.56A 461.58A 165 3.7 3×2×95 0.86

Salida Cubículo-Bomba I 132 kW. 221.56A 461.58A 170 4.55 3×2×95 0.86

Salida Cubículo-Bomba III 132kW. 221.56A 461.58A 175 4.7 3×2×95 0.86

Salida Cubículo-Ventilador I 44kW. 70.61A 140.13A 170 2.3 3×50 0.89

Salida Cubículo-Ventilador II 44kW. 70.61A 140.13A 170 2.3 3×50 0.89

Salida Cubículo-Bomba Agua I 5.5kW. 9.92A 20.66A 100 2.51 3×2.5 0.9

Salida Cubículo-Bomba Agua I 5.5kW. 9.92A 20.66A 90 2.41 3×2.5 0.9

Salida Cubículo-Bomba Agua I 75kW. 120.38A 238.75A 115 1.5 3×95 0.83

Salida Cubículo-Bomba Agua I 75kW. 120.38A 238.75A 120 1.54 3×95 0.83

Salida Cubículo-Bomba Oxígeno I5.5 kW. 9.92A 20.66A 105 2.8 3×2.5 0.91

Salida Cubículo-Bomba Oxígeno I5.5 kW. 9.92A 20.66A 114 0.3 3×2.5 0.91

Resistencia Compresor Aire 1.6kW 2.31A 3.85A 108 0.94 3×2.5 1

Resistencia Aceite Compresor Aire12 kW 17.32A 28.86A 110 4.49 3×4 1

Resistencia Compresor Nitrógeno3 kW 4.33A 7.22A 140 2.28 3×2.5 1

Resistencia Aceite CompresorNitrógeno 4.5 kW 6.49A 10.8A 150 3.82 3×4 1

Resistencia Compresor Oxigeno I3 kW 4.33A 7.22A 155 2.53 3×2.5 1

Resistencia Aceite CompresorOxígeno I 4 kW 5.77A 9.62A 160 3.48 3×2.5 1

114

Resistencia Compresor Oxigeno II3 kW 4.33A 7.22A 165 2.57 3×2.5 1

Resistencia Aceite CompresorOxígeno II 4 kW 5.77A 9.62A 170 3.61 3×2.5 1

Resistencia Getters I 30 kW. 43.3A 72A 100 2.54 3×16 1

Resistencia Getters II 15 kW 21.65A 36A 103 3.49 3×6 1

Resistencia Tamiz Molecular I 320kW 461A 765A 95 3.47 3×3×120 1

Resistencia Tamiz Molecular II320 kW 461A 765A 85 3.29 3×3×120 1

Resistencia Tamiz Molecular III160 kW 230.5A 384A 80 2.56 3×2×70 1

Tabla 8: Resumen de los Conductores de Baja Tensión.

Para terminar destacaría que el modelo de cable y marca son para todos los cablesque van desde los cubículos a motores y resistencias, concretamente:

Cable marca Siemens, Tripolar (3Concuctores).Clase “PROTODUR”.Modelo NYY.Tensión Uo/U =0.6/10 es decir una tensión máxima de de 1,2 kV.Resistividad del terreno = 1.5 Km/W.Zanja Cerrada con Arena apisonada con recubrimiento mampostería = f corrección


7.4 Cálculo de la Sección de los Conductores que Alimentan las Cajas deDistribución.

Una vez he calculado las secciones de los conductores que alimentan a los aparatosnecesarios en la producción del aire, voy a calcular la sección de los conductores que vandesde los cubículos de Salida del Embarrado, hasta los cuadros de distribución de estos.

Ahora ya no estimaré la potencia de cada caja, en función de los metros cuadradosdel edificio, si no que como he calculado la iluminación interior y ya defino el número detomas de corriente que quiero colocar. Aplicando un factor de simultaneidad de 0.3 paralas tomas, y 0.8 para el alumbrado, ya puedo definir más concretamente la potenciainstalada en cada edificio.

Antes tendré en cuenta las siguientes directrices, a la hora de calcular la potenciainstalada:

Para el alumbrado como dice el RBT se multiplicará por 1.8 si se trata de lámparasde descarga.

115

Las tomas que se colocarán serán de 220 V concretamente F+N+T, y tendrán unapotencia de 3250 W cada una.

Como estas líneas, van ha alimentar luminarias, como dice el RBT MIE BT 017punto 2.1.2 la caída de tensión no puede superar el 3%.

En función de cómo se realice el tendido del cable aplicaremos un factor decorrección u otro. Escogiendo siempre el más negativo de los dos. Los métodos sonidénticos a los explicados en el punto anterior y las tablas utilizadas también, estando estasadjuntadas en los anexos del proyecto.

7.4.1 Embarrado – Caja de Protección Taller.

En este caso toda la conducción transcurre a través de zanja.

Por lo tanto la potencia que tendremos instalada en este edifico, viene detallada en ellistado siguiente:

Tipo de Receptor Aparatos P Unidad P en W dadsimultaneiF Total Potencia(W)

Iluminación 21 156 W 3276×1.8 0.8 4719

Tomas de CorrienteAuxiliares (220 V) 15 3520 W 52800 0.3 15840

Tomas de CorrienteAuxiliares (380 V)16A, 36A.

1 24320 W 24320 0.3 7296

Total en W 27315

Tabla 9: Distribución de la Potencia Instalada en el Taller de Mantenimiento.

En este caso, la potencia instalada en realidad ha sobrepasado a la estimada en unprincipio. Como en los otros casos siempre me he quedado por debajo no le doyimportancia.

Una vez sabemos la potencia voy a calcular la intensidad, la intensidad ficticia, y lacaída de tensión.

Como el procedimiento es idéntico al utilizado en el apartado 7.2.1, para no serrepetitivo, los resultados los indico en la tabla siguiente.

116

Potencia en kW I fI L (m) u∆ (%) Cosφ Sección (mm 2 )

27.315 43.8 73.01A 80 1.91 0.9 4×16

Tabla 10: Elección de la Sección del Conductor de Alimentación del Cuadro delTaller de Mantenimiento.

7.4.2 Embarrado – Caja de Protección Oficinas.




Iluminación Sala deJuntas 18 72 W 1296×1.8 0.8 1866.24

IluminaciónOficinaDepartamento

12 108W 1296×1.8 0.8 1866.24

Iluminación Pasillo 2 72W 144×1.8 0.8 207.36

Tomas de CorrienteAuxiliares (220 V) 15 3520 52800 0.3 15840.00

Total en W 19803.24

Tabla 11: Distribución de la Potencia Instalada en las Oficinas.

Podemos observar que el valor obtenido se aproxima mucho al primer cálculorealizado, mediante el grado de electrificación.




19.803 31.75A 52.93A 190 2 0.9 4×25

Tabla 12: Elección de la Sección del Conductor de Alimentación del Cuadro de lasOficinas.

117

En este caso se ha tenido que aumentar la tensión para no sobrepasar, una caída detensión del 3%.

7.4.3 Embarrado – Caja de Protección Almacén.




Iluminación 12 58 W 696×1.8 0.8 1566


Tomas de CorrienteAuxiliares (380 V)16A, 36A.

1 24320 W 24320 0.3 7296

Total en W 14142

Tabla 13: Distribución de la Potencia Instalada en el Almacén.

Podemos observar que el valor obtenido no se aproxima mucho al primer cálculorealizado, mediante el grado de electrificación. Pero como es inferior lo acepto.




14.142 23.87A 39.7A 170 2 0.9 4×16

Tabla 14: Elección de la Sección del Conductor de Alimentación del Cuadro delAlmacén.


118

7.4.4 Embarrado – Caja de Protección Edificio Sala de Control.




Iluminación SalaControl 12 58 W 696×1.8 0.8 1566

IluminaciónVestuarios 9 36 W 696×1.8 0.8 466

Iluminación SalaBaja Tensión 12 72 W 864×1.8 0.8 1244

Iluminación SalaMedia Tensión 12 72 W 864×1.8 0.8 1244

Iluminación SalaBaterías 4 36W 144×1.8 0.8 259

Iluminación SalaTransformador I 4 36W 144×1.8 0.8 259

Iluminación SalaTransformador II 4 36W 144×1.8 0.8 259


Total en W 325697

Tabla 15: Distribución de la Potencia Instalada en el Edificio de la Sala de Control.




119


32.597 52.27A 87.12A 30 2.21 0.9 4×25

Tabla 16: Elección de la Sección del Conductor de Alimentación del Cuadro delEdificio de la Sala de Control.

7.4.5 Embarrado – Caja de Protección Sala de Compresores.



Tipo de Receptor Aparatos P Unidad P en W dadsimultaneiFTotal Potencia(W)

Iluminación 39 400 W 15600×1.8 0.8 22464


Tomas de CorrienteAuxiliares (380 V)16A , 32A.

4 24320 W 97280 0.3 29184

Tomas de CorrienteAuxiliares (380 V)63A.

3 23940 W 71820 0.3 21546

Total enW 78474

Tabla 17: Distribución de la Potencia Instalada en el Edificio de la Sala deCompresores.

Podemos observar que el valor obtenido no se aproxima mucho al primer cálculorealizado, mediante el grado de electrificación. Pero como es inferior lo acepto. El tener lainstalación un poco sobredimensionada, no es ningún problema.



120


78.474 119.2A 198.7A 50 1.6 0.9 4×2×25

Tabla 18: Elección de la Sección del Conductor de Alimentación del Cuadro delEdificio de la Sala de Compresores.

7.4.6 Embarrado – Caja de Protección Sala de Análisis.

En este caso toda la conducción transcurre a través de zanja y bandeja. Siobservamos los factores de corrección obtenemos los valores siguientes:

En las tablas 2.2/11 y 2.2/8 (adjuntada en el anexo) para el tramo que recorre labandeja, veremos que multiplicando obtenemos el valor siguiente:

856.08.007.1Fcorrección =×=

Mientras que si miramos las tablas 2.2/13 y 2.2/15 (adjuntada en el anexo),observamos que el factor de corrección es el siguiente:

6.08.075.0Fcorrección =×=

Por lo tanto hago el cálculo como si todo el conductor, recorriese su recorrido porzanja.



Iluminación 9 72 W 648×1.8 0.8 1458


Total en W 5682

Tabla 19: Distribución de la Potencia Instalada en la Sala de Análisis.



121



5.682 8.59A 14.32A 130 2.1 0.9 4×4

Tabla 20: Elección de la Sección del Conductor de Alimentación del Cuadro de laSala de Análisis.


7.4.7 Embarrado – Caja de Protección Iluminación Exterior.


En este caso los factores de simultaneidad son 1.


Tipo de Receptor Aparatos P Unidad P en W dadsimultaneiFTotal Potencia(W)

Iluminación Vías 29 250 7250×1.8 1 13050

Iluminación Planta 8 150 W 1200×1.8 1 2160

Total enW 15210

Tabla 21: Distribución de la Potencia Instalada en la Iluminación Exterior.




122


15.210 24.39 40.6A 10 0.34 0.85 4×6

Tabla 22: Elección de la Sección del Conductor de Alimentación del Cuadro de laIluminación Exterior..

7.4.8 Tipo de Conductor.

Mientras que los conductores que van desde los cubículos hasta los cuadros dedistribución, son de las siguientes características.

Cable marca Siemens, Tetrapolar (4Concuctores).Clase “PROTODUR”.Modelo NYCY.Tensión Uo/U =0.6/10 es decir una tensión máxima de de 1,2 kV.Resistividad del terreno = 1.5 Km/W.Zanja Cerrada con Arena apisonada con recubrimiento mampostería = f corrección


7.5 Cálculo de la Sección de los Conductores de Distribución de los Cuadros.

Estos conductores, son los que van desde las cajas de distribución o bien a lasdistintas luminarias o las tomas de corriente.

El procedimiento para todos los edificios será el mismo, se repartirá la potencia decada cuadro en distintas líneas, estas líneas siempre se intentarán repartir de la manera másequitativa posible entre las tres fase.

Para el cálculo de la sección se utilizará el mismo método que el punto 7.5, es decirpor intensidad ficticia.

Pero en este caso para el cálculo de la caída de tensión se aplica la siguiente fórmula:

[ ]%100USC

PLU2

=×××

×=∆ (34)

En donde:

ΔU = Caída de tensión en %.L = Longitud en m.P = Potencia en W.C = Conductividad del cobre (56 2mm/m Ω )S = Sección del conductor en mm 2

U = Tensión entre fases.

123

Recordaremos que para alumbrado es una caída máxima del 3%, y de 5% para lastomas de corriente. A la hora de realizar el cálculo por caída de tensión, hemos de arrastrarla caída que teníamos ya, desde el embarrado hasta el cuadro de distribución del edificiocorrespondiente.

En este apartado los cables monofásicos (220 V) se buscan en la tabla 2.1/5(adjuntada en los anexos), mientras que los conductores que alimentan a las tomastrifasicas se buscan en la tabla 2.2/19 (adjuntada en los anexos).

7.5.1 Taller Mantenimiento.

Toda la potencia instalada en el taller de mantenimiento se ha repartido en 4 líneas,de la siguiente forma:

Alumbrado : Líneas A, B.Tomas de Corriente 220 V: C, DToma de Corriente 32A: E

En este edificio, el cuadro de distribución ya aporta una caída de tensión de 1.9 %por lo que en las líneas de iluminación esta no puede sobrepasar en ningún caso el 2.1%,mientras que para las líneas de potencia no puede sobrepasar en ningún caso el 3.1 %.

Recordaremos que para iluminación la sección mínima será de 1.5 mm 2 , y parapotencia tendremos una sección mínima de 2.5 mm 2 .

Estos conductores, van a través de tubo empotrado en la pared, por lo tanto según elMIE BT 017 punto 2.1.4, se le aplicará un factor de corrección de 0.8.

A la hora de calcular la sección consideraré un factor potencia de 0.9, como en elcuadro, y como recordatorio ahora la tensión es de 220 V.

Así las líneas que se pueden observar en el plano nº 17, quedan de la siguiente forma:

Línea P [kW] I ficticiaI L en m ΔU % Sección mm 2

A 2.818 12.8A 14.23A 45 0.28 2×1.5

B 2.818 12.8A 14.23A 73 0.67 2×1.5

C 7.392 37.3A 46.6A 45 0.84 2×16

D 7.8 37.68A 47.10A 24 0.38 2×16

E 12800 21.635A 27.04A 13 0.29 4×4

Tabla 23: Potencia de las Líneas del Taller de Mantenimiento..

En las líneas C , D y E se ha tenido que aumentar las sección a causa de la caída detensión de la línea.

124

7.5.2 Oficinas.

Toda la potencia instalada en la sala de oficinas se ha repartido en 4 líneas, de lasiguiente forma:

Alumbrado : Líneas A, B, C.Tomas de Corriente 220 V: D, E.

En este edificio, el cuadro de distribución ya aporta una caída de tensión de 2 % porlo que en las líneas de iluminación esta no puede sobrepasar en ningún caso el 1 %,mientras que para las líneas de potencia no puede sobrepasar en ningún caso el 3 %.






A 3.146 14.3A 15.8A 75 0.32 2×2.5

B 1.573 7.9A 11.21A 40 0.43 2×1.5

C 6.825 32.21A 41.21A 45 0.94 2×10

D 7.8 37.68A 47.10A 60 0.96 2×10

Tabla 24: Potencia de las Líneas del las Oficinas.

En el caso de la línea A, hay que aumentar un poco la sección por la caída de tensión.

7.5.3 Sala de Compresores.

Toda la potencia instalada en la sala de compresores se ha repartido en 9 líneas, de lasiguiente forma:

Alumbrado : Líneas A, B, C.Tomas de Corriente 220 V: D.Tomas de Corriente 380V 16A, 32A: E, F.Tomas de Corriente 380V 63A: G, H.

125

En este edificio, el cuadro de distribución ya aporta una caída de tensión de 1.6 %por lo que en las líneas de iluminación esta no puede sobrepasar en ningún caso el 1.4 %,mientras que para las líneas de potencia no puede sobrepasar en ningún caso el 3.4 %.


Estos conductores, van a través de tubo empotrado en la pared, por lo tanto según elMIE BT 017 punto 2.1.4, se le aplicará un factor de corrección de 0.8. En este caso haytramos que van a través de bandeja, pero como en el caso de el tendido a través de tubo, esmás negativo, siempre realizaré el cálculo apoyándome en esta opción.




A 2 10.1A 12.62A 94 1.54 2×1.5

B 2.666 13.4A 16.83A 85 1.12 2×2.5

C 2.666 13.4A 16.83A 80 1.05 2×2.5

D 5.280 29.66A 44.44A 160 0.97 2×10

E 14.220 41.57A 51.97A 75 1.31 4×10

F 14.220 41.57A 51.97A 91 1.6 4×10

G 14.364 42A 70A 55 0.61 4×16

H 7.182 21A 35A 45 0.99 4×6

Tabla 25: Potencia de las Líneas del la Sala de Compresores.

7.5.4 Sala de Análisis.

Toda la potencia instalada en el taller de mantenimiento se ha repartido en 2 líneas,de la siguiente forma:

Alumbrado : Línea A.Tomas de Corriente 220 V: B.

En este edificio, el cuadro de distribución ya aporta una caída de tensión de 2.1 %por lo que en las líneas de iluminación esta no puede sobrepasar en ningún caso el 0.9%,mientras que para las líneas de potencia no puede sobrepasar en ningún caso el 2.9 %.


126





A 1.231 6.21A 7.72A 40 0.4 2×1.5

B 4.224 21.3A 26.6A 33 0.68 2×4

Tabla 26: Potencia de las Líneas del la Sala de Análisis.

7.5.5 Edificio Sala Control.

Toda la potencia instalada en la sala de compresores se ha repartido en 8 líneas, de lasiguiente forma:

Alumbrado : Líneas A, B, C D.Tomas de Corriente 220 V: E, F, G, H.

En este edificio, el cuadro de distribución ya aporta una caída de tensión de 0.9 %por lo que en las líneas de iluminación esta no puede sobrepasar en ningún caso el 2.1 %,mientras que para las líneas de potencia no puede sobrepasar en ningún caso el 4.1 %.


Estos conductores, van a través de tubo empotrado en la pared, por lo tanto según elMIE BT 017 punto 2.1.4, se le aplicará un factor de corrección de 0.8. En este caso haytramos que van a través de bandeja, pero como en el caso de el tendido a través de tubo, esmás negativo, siempre realizaré el cálculo apoyándome en esta opción.




A 0.777 3.92A 4.9A 94 0.63 2×1.5

B 1.555 7.06A 7.85A 85 1.08 2×1.5

C 1.555 7.06A 7.85A 80 1.05 2×1.5

127

D 1.836 9.27A 19.31A 97 1.4 2×1.5

E 5.280 26.66A 33.33A 53 0.57 2×6

F 7.392 37.33A 46.66A 42 0.38 2×16

G 8.448 42.6A 53.3A 110 1.14 2×16

H 8.448 42.6A 53.3A 119 1.21 2×16

Tabla 27: Potencia de las Líneas del Edificio de la Sala de Control.

7.5.6 Almacén Gases-Patrones.

Toda la potencia instalada en el almacén se ha repartido en 3 líneas, de la siguienteforma:

Alumbrado : Líneas A.Tomas de Corriente 220 V: B.Tomas de Corriente 380V: C.

En este edificio, el cuadro de distribución ya aporta una caída de tensión de 2 % porlo que en las líneas de iluminación esta no puede sobrepasar en ningún caso el 1 %,mientras que para las líneas de potencia no puede sobrepasar en ningún caso el 3 %.






A 1.252 6.32A 7.9A 50 0.51 2×1.5

B 5.280 26.66A 33.33A 43 0.46 2×6

C 12800 21.635A 27.04A 13 0.29 4×4

Tabla 28: Potencia de las Líneas del Almacén de Gases-Patrones.

128

7.5.7 Iluminación Exteriror.

Toda la potencia instalada en la iluminación exteriro se ha repartido en 3 líneas, de lasiguiente forma:

Alumbrado Vías : Líneas A, B.Tomas Interior Planta: C.

En este edificio, el cuadro de distribución ya aporta una caída de tensión de 0.34 %por lo que en las líneas de iluminación esta no puede sobrepasar en ningún caso el 2.66 %.

Línea de potencia se recordará que en este cuadro no hay ninguna.




La sección viene detallada en el listado siguiente:


A 6.300 31.81A 39.27A 250 1.94 2×10

B 6.75. 34.09A 42.61A 294 2.45 2×10

C 2.160 10.9A 13.63A 302 2.01 2×4

Tabla 29: Potencia de las Líneas de la Iluminación Exteriror.

En los tres casos debido a si gran longitud, la caída de tensión era elevada, por lo queen los tres caso se ha tenido que aumentar la sección.

En este apartado los cables utilizados son los siguientes:

Cables alimetación monofasica:

Cable unipolar marca SiemensClase con aislamento de PVC.Modelo H07V-R.Tensión 450 / 750 V .Temperatura ambiente 25ºC.Cables tendidos por tubo.

129

Mientras que para la alimentación a las tomas trifasicas se utliza el siguienteconductor:

Cable marca Siemens, Tetrapolar (4Concuctores).Clase “PROTODUR”.Modelo NYCY.Tensión Uo/U =0.6/10 es decir una tensión máxima de de 1,2 kV.Resistividad del terreno = 1.5 Km/W.Zanja Cerrada con Arena apisonada con recubrimiento mampostería = f corrección


130

8. Cálculo de las Protecciones en Baja Tensión.

Las protecciones en baja tensión se podrán diferenciar en la instalación en dos tipos oclases.

Por un lado tendremos las protecciones que tendremos en los respectivos cubículosde salida del embarrado (adjuntado en el anexo características del cubículo). Como en elcaso de motores y resistencias.

Por otra parte tendremos las protecciones que se dispondrán en los diferentes cuadrosde distribución de la planta, además de sus respectivos fusibles que tendremos en loscubículos de salida del embarrado.

8.1 Protección de los Motores en Baja Tensión.

En el caso de los aparatos que llevan una alimentación directa en baja tensión, lasprotecciones estarán incorporadas en los cubículos de salida. Estos cubículos tienen suscaracterísticas descritas en el punto 10 de la memoria descriptiva.

En estos casos para los motores, mes he apoyado en el catálogo de la MarcaTELEMECANIQUE.

En este catálogo sabiendo el tipo de motor con el que tratamos (jaula de ardilla ennuestro caso), la potencia de este, la tensión a que funciona, y el arranque que se utiliza(arranque directo). Mediante tablas, podemos dimensionar todas las protecciones de losmotores de que se disponen en la planta.

En los anexos se adjunta unas tablas como las utilizadas para el cálculo de lasprotecciones.

8.1.1 Protección General en Motores.

En todos los motores de baja tensión el sistema de protección es el mismo. Consisteen unos fusibles con su correspondiente seccionador, y en un relé térmico tripolardiferencial.

Los fusibles en este caso son todos del tipo aM: Que son para la protección deaparatos con fuertes puntas de intensidad.

Los contactores en este caso son del tipo AC-3

A continuación se detallará uno por uno las protecciones y aparamenta que lleva cadauno. Recordaré que todas son de la marca TELEMECANIQUE.

8.1.1.1 Bombas Torre Refrigeración.

Estas bombas tienen las siguientes características.P = 132 kW.In = 243 AV = 380 V.

131

La aparamenta y protecciones que se le instalan son las siguientes:

Contactor Tripolar: Modelo LC1-F265. Corriente asignada de empleo 265A.Relé Térmico Tripolar Diferencial: Modelo LR2-F6375, Zona Reglaje 270A.Fusibles: Tipo aM, Modelo DF2-HA1311, Calibre 315A.Seccionador: Modelo DK1-JC23, Para fusibles 315A.

8.1.1.2 Ventilador Torre Refrigeración.

Estos ventiladores tienen las siguientes características.

P = 44 kW.In = 75 AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D95. Corriente asignada de empleo 95A.Relé Térmico Tripolar Diferencial: Modelo LR2-D3365, Zona Reglaje 90A.Fusibles: Tipo aM, Modelo DF2-FA100, Calibre 100A.Seccionador: Modelo DK1-GB23, Para fusibles 100A.

8.1.1.3 Bombas Agua Enfriador y Bombas de O2.

Estas bombas tienen las siguientes características.

P = 5.5 kW.In = 11 AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D12. Corriente asignada de empleo 12A.Relé Térmico Tripolar Diferencial: Modelo LR2-D1316, Zona Reglaje 12A.Fusibles: Tipo aM, Modelo DF2-CA16, Calibre 16A.Seccionador: Modelo LS1-D2531, Para fusibles 16A.

8.1.1.4 Bombas Refrigerador.

Estas bombas tienen las siguientes características.

P = 75 kW.In = 132 AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-F150. Corriente asignada de empleo 150A.Relé Térmico Tripolar Diferencial: Modelo LR2-F5369, Zona Reglaje 150A.Fusibles: Tipo aM, Modelo DF2-GA1161, Calibre 160A.

132

Seccionador: Modelo DK1-HC23, Para fusibles 160A.

8.1.2 Protección de Resistencias y Baterías de Condensadores.

En el caso de las resistencias debido a su eventual uso, y a que no tiene puntas dearranque, se opta por colocar como proteccion de estas unos fusibles con sucorrespondiente portafusibles.

Los fusibles en este caso son todos del tipo gl: Que son para la protección deaparatos sin fuertes puntas de intensidad.

A continuación se detallará uno por uno las protecciones y aparamenta que lleva cadauno. Recordaré que todas son de la marca TELEMECANIQUE.

8.1.2.1 Resistencia Compresor de Aire.

Estas resistencias tienen las siguientes características.

P = 1.6 kW.In = 4.2 AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D0900. Corriente asignada de empleo 9A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-BA0600, Calibre 6A.Portafusibles: DF2-BN0600, Para fusibles 6A.

8.1.2.2 Resistencia Aceite Compresor de Aire.


P = 12 kW.In = 31.5 AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D3200. Corriente asignada de empleo 32A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-EA32, Calibre 32A.Portafusibles: DF2-EN32, Para fusibles 32A.

8.1.2.3 Resistencia Compresor de Nitrógeno, Oxígeno I y Oxígeno II.


P = 3 kW.In = 7.9 AV = 380 V.

133


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D0900. Corriente asignada de empleo 9A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-BA1000, Calibre 10A.Portafusibles: DF2-BN1000, Para fusibles 10A.

8.1.2.4 Resistencia Aceite Compresor de Nitrógeno.


P = 4.5 kW.In = 11.8 AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D1200. Corriente asignada de empleo 12A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-CA12, Calibre 12A.Portafusibles: DF2-CN12, Para fusibles 12A.

8.1.2.5 Resistencia Aceite Compresor de Oxígeno I y Oxígeno II.


P = 4 kW.In = 10.6AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D1200. Corriente asignada de empleo 12A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-CA12, Calibre 12A.Portafusibles: DF2-CN12, Para fusibles 12A.

8.1.2.6 Resistencia Getters .


P = 30 kW.In = 78.9AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D8011. Corriente asignada de empleo 80A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-FA80, Calibre 80A.Portafusibles: DF2-FN80, Para fusibles 80A.

134

8.1.2.7 Resistencia Getters II .


P = 15 kW.In = 39.45AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-D8011. Corriente asignada de empleo 80A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-FA40, Calibre 40A.Portafusibles: DF2-FN40, Para fusibles 40A.

8.1.2.8 Resistencia Tamiz Molecular I y II .


P = 320 kW.In = 842AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-F900. Corriente asignada de empleo 900A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-JA1900, Calibre 900A.Portafusibles: DF2-JN1900, Para fusibles 900A.

8.1.2.9 Resistencia Tamiz Molecular III .


P = 150 kW.In = 395AV = 380 V.


Contactor Tripolar: Modelo LC1-F400. Corriente asignada de empleo 400A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-JA1401, Calibre 400A.Portafusibles: DF2-JN1401, Para fusibles 400A.

8.1.2.10 Baterías de Condensadores.

Estas baterías de condendensadores tienen las siguientes caracteristicas (encontradasen el punto 9.1).

P = 130 kVAr.In = 197.51AV = 380 V.

135


Contactor Tripolar: Modelo LC1-F225. Corriente asignada de empleo 225A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-GA1201, Calibre 200A.Portafusibles: DF2-GN1201, Para fusibles 200A.

8.1.3 Protección de los Cuadros de Distribución, y Composición de Estos.

En este caso también me he apoyado en el catálogo de TELEMECANIQUE, para laprotección de los cuadros de distribución.

La aparmenta de los cuadros y los propios cuadros son de la marca HAGER.

Los cuadros o cajas que se instalan para mayor seguridad, son todos del tipo IP 43-7:Para locales con riesgo deinfluencias externas importantes.

En lo cubículos de salida del embarrado de cada cuadro, se colocarán fusibles y sucorrespondiente portafusibles como protección.

Una vez ya en el cuadro cada uno de estos tendrá siempre, un interruptor de controlde potencia (ICP) general, despues se colocará un magnetotérmico para cada línea de lasque compone el cuadro, y por último un interruptor diferencial para todo el cuadro.

En este caso los fusibles colocados serán todos del tipo gl: Que son para laprotección de aparatos sin fuertes puntas de intensidad.

Los contactors serán tetrapolares del tipo AC-1, que están diseñados para circuitos dedistribución.

8.1.3.1 Caja Distribución Taller.

Las características eléctricas del conjunto del cuadro son las siguentes:

P = 27.315 kW.In = 43.8AV = 380 V.


Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-FA50, Calibre 50A.Portafusibles: DF2-FN50, Para fusibles 50A.

Seguidamente se calculará y se enumerarán las partes de que se compone el cuadrode distribución del taller. Como se puede observar en el punto 7.6.1, la potencia se harepartido en 5 líneas. Por lo tanto el cuadro contará con los siguientes componentes:

ICP: Interruptor Automático Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modeloHN333, In= 40A.

Interruptor Diferencial: Tetrapolar, Marca Hager, Modelo U741, In= 40A;Sensibilidad 30mA.

136

Interruptores Automaticos PIA’S.Línea A (12.8A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP215, In= 15A.Línea B (12.8A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP215, In= 15A.Línea C (37.3A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP240, In= 40A.Línea D (37.6A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP240, In= 40A.Línea E (19.2A): Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modelo MP420, In=

20A.

El armario que se instala tiene las características siguientes: Marca Hager, modelo W42N,con una altura de 650mm 550*140mm de ancho y profundo; 2*4 filas.

8.1.3.2 Caja Distribución Oficinas.


P = 19.803 kW.In = 31.75AV = 380 V.



Seguidamente se calculará y se enumerarán las partes de que se compone el cuadrode distribución de las oficinas. Como se puede observar en el punto 7.6.2, la potencia se harepartido en 4 líneas. Por lo tanto el cuadro contará con los siguientes componentes:



Interruptores Automaticos PIA’S.Línea A (14.3A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP215, In= 15A.Línea B (7.9A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP208, In= 7.5A.Línea C (32.21A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP240, In= 40A.Línea D (37.6A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP240, In= 40A.


8.1.3.3 Caja Distribución Almacén Gases-Patrones.


P = 14.142 kW.In = 23.87AV = 380 V.

137



Seguidamente se calculará y se enumerarán las partes de que se compone el cuadrode distribución del almacén de gases patrones. Como se puede observar en el punto 7.6.6,la potencia se ha repartido en 3 líneas. Por lo tanto el cuadro contará con los siguientescomponentes:



Interruptores Automaticos PIA’S.Línea A (6.32A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP208, In= 7.5A.Línea B (26.66): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP225, In= 25A.Línea C(21.3A): Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modelo MP425, In=

25A.


8.1.3.4 Caja Distribución Edificio Sala de Control.


P = 32.597 kW.In = 52.27AV = 380 V.



Seguidamente se calculará y se enumerarán las partes de que se compone el cuadrode distribución del edificio de la sala de control. Como se puede observar en el punto 7.6.5,la potencia se ha repartido en 8 líneas. Por lo tanto el cuadro contará con los siguientescomponentes:



Interruptores Automaticos PIA’S.Línea A (3.92A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP205, In= 5A.Línea B (7.06): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP208, In= 7.5A.Línea C (7.06): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP208, In= 7.5A.Línea D (9.27): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP210, In= 10A.

138

Línea E (26.6A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP230, In= 30A.Línea F (37.3A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP240, In= 40A.Línea G (42.6A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP245, In= 45A.Línea H (42.6A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP245, In= 45A.


8.1.3.5 Caja Distribución Sala de Compresores.


P = 78.747 kW.In = 119.2AV = 380 V.



Seguidamente se calculará y se enumerarán las partes de que se compone el cuadrode distribución del edificio de la sala de compresores. Como se puede observar en el punto7.6.3, la potencia se ha repartido en 8 líneas. Por lo tanto el cuadro contará con lossiguientes componentes:


Interruptor Diferencial: Tetrapolar, Marca Hager, Modelo CF488, In= 125A;Sensibilidad 300mA.

Interruptores Automaticos PIA’S.Línea A (10.1A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP210, In= 10A.Línea B (13.4): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP215, In= 15A.Línea C (13.4): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP215, In= 15A.Línea D (29.66): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP230, In= 30A.Línea E (41.5A): Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modelo MP445, In=

45A.Línea F (41.5A): Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modelo MP445, In=

45A.Línea G (42 A): Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modelo MP445, In= 45A.Línea H (21A): Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modelo MP425, In= 25A.


139

8.1.3.6 Caja Distribución Sala de Análisis.


P = 5.682 kW.In = 8.59AV = 380 V.



Seguidamente se calculará y se enumerarán las partes de que se compone el cuadrode distribución de la sala de análisis. Como se puede observar en el punto 7.6.4, la potenciase ha repartido en 2 líneas. Por lo tanto el cuadro contará con los siguientes componentes:

ICP: Interruptor Magnetotérmico Tetrapolar, Marca Hager, modelo MP610, In= 10A.Interruptor Diferencial: Tetrapolar, Marca Hager, Modelo U725, In= 25A;

Sensibilidad 30mA.Interruptores Automaticos PIA’S.Línea A (6.21A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP208, In= 7.5A.Línea B (21.3): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP225, In= 25A.


8.1.3.7 Caja Distribución Iluminación Exterior.


P = 15.210 kW.In = 24.29AV = 380 V.


Contactor Tetrapolar: Modelo LP1-D12004. Corriente asignada de empleo 25A.Fusibles: Tipo gl, Modelo DF2-FA25, Calibre 25A.Portafusibles: DF2-FN25, Para fusibles 25A.

Seguidamente se calculará y se enumerarán las partes de que se compone el cuadrode distribución de la iluminación exterior. Como se puede observar en el punto 7.6.7, lapotencia se ha repartido en 3 líneas. Por lo tanto el cuadro contará con los siguientescomponentes:



140

Interruptores Automaticos PIA’S.Línea A (31.81A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP235, In= 35A.Línea B (34.09A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP235, In= 35A.Línea C (10.9A): Magnetotérmico Bipolar, Marca Hager, modelo MP215, In= 15A.


141

9. Mejora del Factor de Potencia en Baja Tensión.

Para la mejora del factor de potencia, en este caso se realizará mediante unacompensación central, es decir conectaremos condensadores al embarrado de baja tensión.Se opta por este sistema ya que en baja tensión el número de receptores es muy elevado,teniendo cada uno un distinto factor de potencia, y distintos tiempos de conexión.

El método utilizado es el descrito a continuación:

Primero determinaremos la potencia activa total:

∑= PPT (35)

En donde:

=TP Potencia activa total en kW.=P Potencia activa en cada consumo en kW.

Seguidamente determinaremos la potencia reactiva total, para ello utilizamos, lafórmula (31), utilizada en el punto 6 de esta memoria de cálculo:

∑ ϕ×= tangPQT (31)

En donde:

=TQ Potencia activa total en kW.=P Potencia activa en cada consumo en kW.

=ϕtang Tangente del ángulo de desfase de cada consumo.

A continuación tendremos que calcular el factor de potencia medio de la instalaciónmediante la siguiente fórmula, que es la misma que la fórmula (32) del punto 6 de lamemoria de cálculo:

2T

2T

T

QP

Pcos

+=ϕ (32)

En donde:

=TP Potencia activa total en kW.=TQ Potencia activa total en kW.

Una vez disponemos del factor de potencia medio de la instalación aplicando lafórmula, idéntica a la fórmula (33) utilizada en el punto 6 de la memoria de cálculo:

( ) [ ]kVArtangtangPQ 'TC =ϕ−ϕ×= (33)

142

En donde:

=TP Potencia total del sistema en sistema.=CQ Potencia reactiva de la batería de condensadores en kVAr.=ϕtan Tangente del ángulo de desfase del sistema.=ϕ 'tan Tangente del ángulo que se quiere conseguir de desfase del sistema.

Para dimensionar las protecciones tendremos que encontrar la intensidad quecirculará por estas protecciones.

[ ]A3U

QI C

c =×

= (36)

En donde:

=cI Intensidad de los condensadores en A.=CQ Potencia reactiva de la batería de condensadores en kVAr.

U = Tensión en kV.

9.1 Cálculo Real.

Para empezar realizaré el sumatorio de todas las potencias, tanto activas comoreactivas del sistema.

Antes de nada hay que especificar, que en el total de la potencia calculada, no se hancontabilizado las resistencias, ya que todas ellas tienen periodo de utilización muyesporádico, y por lo tanto su contabilización nos distorsiona mucho el cálculo.

Aparato P [kW] Cos φ Tang φ Q [kVAr]

Bomba I TorreRefrigeración 132 0.86 0.59 78.32

Bomba I TorreRefrigeración 132 0.86 0.59 78.32

Bomba III TorreRefrigeración 132 0.86 0.59 78.32

Ventilador I TorreRefrigeración 44 0.89 0.51 22.54

Ventilador II TorreRefrigeración 44 0.89 0.51 22.54

Bomba Agua I Enfriador 5.5 0.9 0.48 2.66

Bomba Agua II Enfriador 5.5 0.9 0.48 2.66

Bomba Agua IRefrigerador 75 0.83 0.67 50.4

143

Bomba Agua IIRefrigerador 75 0.83 0.67 50.4

Bomba Oxígeno I 5.5 0.91 0.45 2.5

Bomba Oxígeno I 5.5 0.91 0.45 2.5

Taller de Mantenimiento 27.315 0.9 0.48 13.112

Almacén Gases Patrones 14.142 0.9 0.48 6.788

Sala Compresores 78.474 0.9 0.48 37.667

Sala Análisis 5.682 0.9 0.48 2.72

Edificio Sala Control 32.597 0.9 0.48 15.64

Oficinas 19.803 0.9 0.48 9.5

Iluminación Exterior 15.210 0.85 0.61 9.42

Total en kW 852.695 Total en kVAr 485.998

Tabla 30: Suma de la Potencia Activa y Reactiva en Baja Tensión.

Ahora mediante la fórmula (32), encontraremos el factor de potencia medio de lainstalación:

86.0998.485685.852

685.852cos22

=+

=ϕ

Seguidamente utilizando la fórmula (33), encuentro el valor de la batería decondensadores necesaria, para mejorar el factor de potencia hasta 0.95, y así conseguir porparte de la compañía una bonificación del 2.2%.

( ) kVAr22.23032.059.0685.852QC =−×=

Para una mayor regulación de la energía reactiva se opta por colocar dos baterías decondensadores en paralelos, para poder conseguir una amplia gama de regulación, con lasiguientes características:

Número de baterías: 2Potencia de cada batería: 130 kVAr.Conexión de los condensadores: Triángulo.Escalones: 7 de (1*10)+(6*20).Tensión: 400 V.Marca Batería: ICAR (Capacità&Sicurezza)

144

Marca Condensadores: ICAR (Capacità&Sicurezza)Protecciones: Bobinas de choque y cortacircuitos de protección de escalones.

La intensidad que circula por la batería de condensadores se encuentra mediante lafórmula (36).

A51.197338.0

130Ic =×

=

145

10. Cálculo Iluminación Interior.

Para el cálculo de la iluminación tanto interior como exterior, se han seguido lasdirectrices del siguiente libro, “ Luminotecnia. Enciclopedia CEAC de Electricidad”.

A continuación explicaré el procedimiento utilizado para el cálculo de las lumniariasa instalar en cada zona de la instalación.

10.1 Método Cálculo.

10.1.1 Características del Local

Antes de nada hay que tener en cuenta una serie de factores de forma que podamosdefinir cual es la sala o zona a iluminar. Estos factores son los siguientes:

Longitud del Local en m.Altura del local en m.Color del techo. En función del color del techo, la luz se refleja más o menos.Color de las paredes. En función del color de las paredes, la luz se refleja más o

menos.Superficie total del local en m 2 .

10.1.2 Determinación del Nivel de Iluminación.

En función de la actividad que queramos realizar en la zona a iluminar,necesitaremos, más o menos iluminación

Esta cantidad de iluminación se mide en lux, y la cantidad necesaria de lux en unazona en función a la actividad que se realice esta tabulada. En estas tablas se suelen dar dosvalores, el mínimo y el recomendado, en este proyecto se adoptará siempre elrecomendado, para poder obtener así una mejor iluminación.

10.1.3 Elección del Tipo de Lámpara.

En el mercado hay muchas y variadas tipos de lámparas, desde fluorescente, lámparade incandescencia, etc. En función del la iluminación que queramos obtener, tendremosque escoger un tipo u otro.

En el caso del proyecto en cada caso antes de realizar ningún cálculo, especificaré encada caso que tipo de lámpara quiero coger.

10.1.4 Elección del Sistema de Iluminación y de los Aparatos de Alumbrado.

En este caso tenemos distintos tipos de iluminación que a continuación voy adescribir.

• Iluminación Directa. Es apropiada para la obtención económica de altos nivelesde iluminación, sobre el plano de las mesas y de los puestos de trabajo. Tienemucha aplicación en talleres y ciertas oficinas. Como inconvenientes, se podríadecir que es una iluminación la cual deja bastantes sombras.

146

• Iluminación Semidirecta. Aquí se hace intervenir la reflexión sobre el techo deuna buena parte de los aparatos utilizados para el alumbrado. De lo cual sededuce que los locales en los cuales se ha de utilizar no han de ser muy altos. Esutilizada también el muchos lugares de trabajo, y como ventaja respecto a ladirecta se puede decir que no deja tantas sombras como esta.

• Iluminación difusa. Esta iluminación da mucha importancia a la reflexión de laluz en el techo y en las paredes, pero como su utilización en lugares de trabajo escasi nula no le prestaré mas importancia.

• Iluminación Semiindirecta. En este caso pasa igual que el anterior, de ahí que nole presto más importancia.

10.1.5 Elección de la Altura de Suspensión de los Aparatos de Alumbrado.

La altura de suspensión de los aparatos de alumbrado es una de las característicasfundamental de todo proyecto de iluminación interior.

Esta altura la podemos calcular para aparatos de iluminación directa, semidirecta ydifusa, (utilizadas en este proyecto) mediante la siguiente relación:

[ ]mh43d =×= (37)

En donde:

d = Distancia vertical de los aparatos de alumbrado al plano útil de trabajo en m.h = Altura desde el techo al plano de trabajo en m.

En el caso de tener una nave muy alta, con puente grua la relación a cumpir es lasiguiente:

54a

64

hd = (38)

En donde:

d = Distancia vertical de los aparatos de alumbrado al plano útil de trabajo en m.h = Altura desde el techo al plano de trabajo en m.

10.1.6 Distribución de los Aparatos de Alumbrado.

En el caso de nuestro proyecto nada más utilizaremos aparatos de iluminación directasemidirecta, y para ellos, para poder realizar su correcta distribución podemos utilizar lasiguiente relación, que nos indica la distancia máxima entre dos aparatos contiguos:

5.1de ≤ (39)

147

En donde:

e = Distancia horizontal entre dos aparatos contiguos en m.d = Distancia vertical de los aparatos de alumbrado al plano útil de trabajo en m.

En el caso de locales con 10 m o más, de altura la norma se utilizan aparatosintensivos, por lo que la norma dice:

2.1de ≤ (40)

En caso de haber mas altura el coeficiente ha de disminuirse un poco más.

Para saber la distancia máxima a la que podemos instalar un aparato, de la pared odel muro tenemos la fórmula siguiente:

2e'e = (41)

En donde:

e' = Distancia máxima perpendicular de un aparato de una fila hasta la pared o muro.e = Distancia horizontal entre dos aparatos contiguos en m..

10.1.7 Número Mínimo de Aparatos de Alumbrado.

Para saberlo lo que hago es calcular el número mínimo de aparatos a lo largo dellocal, a lo ancho, y por último los multiplico.

Para calcular el número mínimo de aparatos necesarios a lo largo del local,únicamente hay que utilizar la siguiente fórmula:

( )e

e2eLn ×−+= (42)

En donde:

n = Número mínimo de aparatos necesarios a lo largo del local.L = Longitud del local en m.e = Distancia horizontal entre dos aparatos contiguos en m..

Seguidamente se ha de calcular el número mínimo de aparatos a lo ancho del local,para ello utilizaremos la siguiente fórmula:

( )e

e2eA'n ×−+= (43)

148

En donde:

n' = Número mínimo de aparatos necesarios a lo ancho del local.A = Ancho del local en m.e = Distancia horizontal entre dos aparatos contiguos en m..

Por ultimo solamente hemos de multiplicar los dos valores obtenidos y sabremos elnúmero mínimo de aparatos necesarios.

'nnN ×= (44)

En donde:N = Número mínimo de aparatos en el local.n = Número mínimo de aparatos necesarios a lo largo del local.n' = Número mínimo de aparatos necesarios a lo ancho del local.

10.1.8 Cálculo del Flujo Luminoso Total..

Para ello utilizaremos un coeficiente que nos relaciona las tres magnitudes del local,este coeficiente se denomina “Indice del local”, y para calcularlo se utiliza la siguientefórmula:

( ) ( )H10

A8L2K×

×+×= (45)

En donde:

K = Indice del localL = Longitud del local en m.A = Ancho del local en m.

Este valor es muy importante, ya que gracias a el podremos encontrar en tablas,algunos factores necesarios para el cálculo del flujo luminosos total.

Otros datos importantes para el cálculo del flujo luminoso total son los factores dereflexión de las paredes y el techo que son los siguientes.

Para el techo.

Color Blanco Muy claro Claro Medio

Techo 0.7 0.7 0.5 0.3

149

Para las paredes.

Color Claro Medio Oscuro

Pared 0.5 0.3 0.1

Una vez tenemos buscados estos factores, ya podemos buscar el valor del flujoluminoso teórico necesario. Para ello utilizaremos la fórmula siguiente:

usE

0δ××=φ (46)

En donde:

=φ0 Flujo luminoso teórico necesario en lúmenes.

=s Superficie del local a iluminar en m 2 .=δ Factor de depreciación. Este valor esta tabulado y depende de las condiciones

ambientales, y de la frecuencia con que se limpian los aparatos. (Se adjuntan en el anexo).E = Flujo luminoso necesario en función de la actividad que se desempeña.u = Factor de utilización, viene tabulado y depende del tipo de iluminación escogido,

del factor de reflexión de las paredes y techo del local. (Se adjuntan en el anexo).

10.1.9 Distribución del Número Definitivo de Aparatos.

Para finalizar el cálculo únicamente nos hace falta el realizar el cálculo, de cuantoslámparas hay que colocar en cada aparato.

Antes hemos de saber el número de lamparas necesarias en la instalación, para elloutilizaremos la siguiente fórmula:

ϕφ

= 0N (47)

En donde:

N = Número de lámparas necesarias en la iluminación del local.=φ0 Flujo luminoso teórico necesario en lúmenes.

=ϕ Flujo luminoso que aporta cada lámpara seleccionada.

Una vez disponemos del número mínimo de lamparas para saber cuantas hacen faltaen cada lámpara, únicamente hay que aplicar est fórmula:

aparatos

lamparasLA N

NN = (48)

150

En donde:

=LAN Número de lámparas por aparato.=lamparasN Número de lámparas necesarias.=aparatosN Número de aparatos necesarios.

10.2 Iluminación Taller Mantenimiento.

Primero definiré las características del local, que quiero iluminar.

Longitud = 15 m.Anchura = 12.5 m.Altura 5m.Color techo = Blanco.Color Paredes = Blanco.

Como nivel de iluminación según las tablas hay un mínimo de 300 lux y unrecomendado de 500 lux, yo adopto el de 500 lux.

Como lámpara elegimos un fluorescente de color blanco frío, marca Philips, modeloTDL. Como sistema de iluminación. Se elige la iluminación directa con pantalla demetacrilato.

Una vez definido el local y el sistema de iluminación paso a calcular la altura desuspensión de los aparatos. Para ello aplico la fórmula (37). Adopto una altura de trabajode 0.85m.

m2.315.443d

15.485.05hm85.0h1

=×=

=−=⇒⇒

Es decir, a 0.95 m del techo se colocan los aparatos ( m95.02.315.4 =− ).

Ahora ya puedo calcular la distribución de los aparatos con la fórmula (39):

m8.42.35.1e =×≤

Adopto una distancia de 4m de separación a lo ancho, y 2m de separación a lo largo.

Para los aparatos extremos aplico la fórmula (41):

m4.228.4'e ==

Adopto 2.25 m de separación a lo ancho y 1.5 m a lo largo.

151

Seguidamente cálculo el número de aparatos totales que hay que colocar, aplico lafórmula (42) para el largo del local.

.apartos72

5.12215n =×−+=

Para el ancho del local, se aplica la fórmula (43).

.apartos32

25.2245.12'n =×−+=

Finalmente para el calculo el total de aparatos mediante (44).

N = 7*3 = 21 aparatos.

Ahora antes de calcular el flujo luminoso total, he de encontrar todos los factoresnecesarios, para su cálculo.

Indice luminoso local, aplico la fórmula (45).

( ) 94.385.015.4105.128152K =

−××+×=

Factores de reflexión.

Techo = 0.7; Paredes = 0.5.

Factor de utilización. (tabla adjuntada en el anexo)

51.0u94.3K51.0u4K;47.0u3K

=⇒==⇒==⇒=

Factor de depreciación (limpieza cada año, ensuciamento normal)

δ = 1.55.

Ahora ya puedo calcular el flujo luminoso total necesario, para ello aplico la fórmula(46).

lux28500051.0

55.15.1875000 ≈××=φ

Seguidamente calcularé, el número de lamparas que necesito en la instalación,aplicando la fórmula (47):. Debido al tamaño del local y el flujo necesario, opto porcolocar fluorescentes de 52 W, que proporcionan 5200 lux cada uno.

lamparas598.545200

285000N ≈==

152

Finamente calculo el número de lámparas por aparato, mediante la fórmula (48).

38.22159N LA ≈== lamparas por aparato.

Finalmente comprobaremos que el nivel de iluminación de es el que queríamosobtener. Esto se comprueba fácilmente, únicamente he de encontrar el total de lux quetengo en el local, y observar que es superior a la flujo necesario.

Voy a calcular el flujo luminoso que genera mi instalación.

2850003276005200321local >=××=φ La iluminación es correcta.

La disposición de los aparatos en el local se puede observar en siguiente dibujo.

Figura 4: Disposición de las Luminarias en el Taller de Mantenimiento.

10.3 Iluminación Sala de Compresores.

Primero definiré las características del local, que quiero iluminar. En este caso hyque destacar que se quiere instalar un puente, grúa de ahí que las lamparas han de ir porencima de la grúa corredera.

Longitud = 82 m.Anchura = 16 m.Altura 11m.Altura de la grua = 7metros.Color techo = Gris oscuroColor Paredes = Gris blanco.


153

Como luminaria elegimos del tipo de Vapor de Mercurio de la marca Philips. Comosistema de iluminación se opta por la iluminación directa, concretamente, un reflectorintensivo de aluminio (alturas>10 m).

Una vez definido el local y el sistema de iluminación paso a calcular la altura desuspensión de los aparatos. Adopto una altura de trabajo de 1 m.

m10111hm1h1 =−=⇒⇒

Como la grúa esta a 7 m, como mucho las luces han de estar a 7m del suelo o 6 mdel plano de trabajo. Para dar más seguridad adoptamos una altura de 7.5 m del suelo.Entonces aplicamos las la fórmula (38) a ver si se cumple la relación.

54a

64cumple

105.75.7d ⇒⇒=

Por lo tanto acepto la altura de 7.5 m de altura de las lámparas.

Ahora ya puedo calcular la distribución de los aparatos con la fórmula (40). Como laaltura del local es de 11 m adopto un coeficiente de 0.9.

m75.65.79.0e =×≤

Adopto una distancia de 5m de separación a lo ancho, y 6.5m de separación a lolargo.


m4.3275.6'e ==

Adopto 3.25 m de separación a lo ancho y 2 m a lo largo.


.apartos135.6

225.682n =×−+=


.apartos35

25.32516'n =×−+=


N = 13*3 = 39 aparatos.

154



45.710168822K =

××+×=




51.0u4K =⇒=

Factor de depreciación (limpieza cada dos año, ensuciamento alto)

δ = 2.15


lux143430551.0

15.213123000 ≈××=φ

Ahora calcularé el flujo necesario por cada lámpara, para ello dividiré flujonecesario, entre el número de lamparas por el rendimiento, ya que en este tipo deiluminarias si hace falta tenerlo en cuenta.

lux462008.0*39

1434305 =

Ahora con este dato decido instalar una Lámpara de Vapor de Mercurio, de 400 Wde Marca Philips, que proporciona 48000 lux cada una.

155


Figura 5: Disposición de las Luminarias en la Sala de Compresores.

10.4 Iluminación Sala de Analisis.


Longitud = 7.5 m.Anchura = 6 m.Altura 4m.Color techo = Blanco.Color Paredes = Blanco.


Como lámpara elegimos un fluorescente de color blanco cálido, marca Philips,modelo TDL. Como sistema de iluminación. Se elige la iluminación semidirecta conpantalla de metacrilato.

Una vez definido el local y el sistema de iluminación paso a calcular la altura desuspensión de los aparatos. Para ello aplico la fórmula (37). Adopto una altura de trabajode 1.5m. (Es la altura aproximada, de lectura de los aparatos).

m9.115.243d

15.25.14hm5.1h1

≈×=

=−=⇒⇒


156


m85.29.15.1e =×≤

Adopto una distancia de 2m de separación a lo ancho, y 2.5m de separación a lolargo.


m425.1285.2'e ==

Adopto 1 m de separación a lo ancho y 1.25 m a lo largo.


.apartos35.2

25.125.25.7n =×−+=


.apartos32

1226'n =×−+=





( ) 3.65.15.210685.72K =

−××+×=




49.0u3.6K52.0u8K;49.0u6K

=⇒==⇒==⇒=

Factor de depreciación (limpieza cada año, ensuciamento bajo)

δ = 1.3

157


lux6000049.0

3.1455000 ≈××=φ

Seguidamente calcularé, el número de lamparas que necesito en la instalación,aplicando la fórmula (47). En este caso, debido a las medidas del local opto por colocarfluorescentes de 36 W, que proporcionan 3350 lux cada uno.

lamparas1891.17335060000N ≈==


2918N LA == lamparas por aparato.





Figura 6: Disposición de las Luminarias en la Sala de Análisis.

158

10.5 Iluminación Almacén Gases Patrones.


Longitud = 15 m.Anchura = 12.5 m.Altura 5m.Color techo = Gris Claro.Color Paredes = Gris Claro.


Como lámpara elegimos un fluorescente de color blanco frío, marca Philips, modeloTDL. Como sistema de iluminación. Se elige la iluminación semidirecta con pantalla demetacrilato.

Una vez definido el local y el sistema de iluminación paso a calcular la altura desuspensión de los aparatos. Para ello aplico la fórmula (37). Adopto una altura de trabajode 1 m. (Es la altura aproximada, de lectura de las características de cada bombona de gas).

m3443d

m415hm1h1

=×=

=−=⇒⇒

Es decir, a 1 m del techo se colocan los aparatos ( m134 =− ).


m5.435.1e =×≤



m25.225.4'e ==

Adopto 2.25 m de separación a lo ancho y 1.5 m a lo largo.


.apartos44

5.12415n =×−+=

159


.apartos34

25.2245.12'n =×−+=





( ) 4.41410

5.128152K =−××+×=




43.0u4.6K44.0u5K;42.0u4K

=⇒==⇒==⇒=


δ = 1.3


lux5700043.0

3.15.1871000 ≈××=φ


lamparas1198.10520057000N ≈==


11211N LA ≈= lamparas por aparato.

160





Figura 7: Disposición de las Luminarias en el Almacén de Gases-Patrones.

10.6 Iluminación de Oficinas.

En este caso, pese a tener seis oficinas, solamente hay de dos tipos diferentesconcretamente, dos del tipo que podíamos denominar “Sala de Juntas”, que tiene 40 m 2 .Por otra parte tenemos otras cuatro oficinas que podíamos denominar “Oficinas deDepartamento”. De ahí que a continuación únicamente calcule dos tipos de oficinasdistintas.

10.6.1 Cálculos Comunes a las Oficinas.

Dado que las oficinas están dentro del mismo edificio, a la hora de calcular suiluminación hay muchos cálculos que son comunes a los dos tipos. De ahí que para norepetirlos, los calcule antes todos juntos en este apartado.

Primero definiré las características comunes a las dos tipos de oficinas, que quieroiluminar.

Altura 4m.Color techo = Blanco.Color Paredes = Azul Claro.

161



Una vez definido el local y el sistema de iluminación paso a calcular la altura desuspensión de los aparatos. Para ello aplico la fórmula (37). Adopto una altura de trabajode 0.85 m.

m4.215.343d

m15.385.04hm85.0h1

=×=

=−=⇒⇒


Ahora ya puedo calcular las distancias máximas, para distribución de los aparatoscon la fórmula (39):

m6.34.25.1e =×≤


m8.126.3'e ==

10.6.2 Iluminación de la Sala de Juntas.

Una vez realizados los cálculos anteriores, voy introducirme ya en el cálculo delprimer tipo de oficina que hay en industria. Para ello empezaré dando sus medidas.

Largo = 8m.Ancho = 5m.Superficie = 40m 2 .

Respecto a la distancia entre aparatos. Adopto las siguientes medidas:

2.5 m para la parte larga, y 1.5m para la parte ancha.

Respecto a la distancia de los aparatos a los extremos del local, adopto las siguientesvalores:

1 la parte ancha y 1.5 en la parte larga.

Una vez he definido los valores característicos del local ya puedo introducirme en elcálculo de la iluminación.

162


.apartos35.2

5.125.28n =×−+=


.apartos35.1

125.15'n =×−+=





( ) 4.285.015.310

5882K =−××+×=




52.0u4.2K;53.0u5.2K

=⇒==⇒=


δ = 1.3


lux6000052.0

3.1406000 ≈××=φ


lamparas189.17335060000N ≈==

163







Figura 8: Disposición de las Luminarias en la Sala de Juntas.

10.6.3 Iluminación de la Oficina de Departamento.

Ahora voy introducirme ya en el cálculo del segundo tipo de oficina que hay enindustria. Para ello empezaré dando sus medidas.

Aclararé, que en este caso la parte ancha mide más que la larga, esto es porque comolas oficinas están contiguas, he creído que es mejor mantener la distribución en el lado de5m. (en el dibujo se verá más claro)



2 m para la parte larga (únicamente hay una fila en medio del local), y 1.5m para laparte ancha.

164


1 la parte ancha y 2 en la parte larga.



.apartos12

2224n =×−+=


.apartos35.1

125.15'n =×−+=





( ) 1.285.015.310

5842K =−××+×=




49.0u1.2K;47.0u2K

=⇒==⇒=


δ = 1.3


lux3180049.0

3.1206000 ≈××=φ

165


lamparas104.9335031800N ≈==


43.3310N LA ≈== lamparas por aparato.

En este caso dado que 4 lámparas por aparato daría una iluminación excesiva,aunque no se llegue al valor recomendado, opto por colocar 3 lámparas de 36 W porluminaria, (se mantiene un homogeneidad de lámpara en la oficina). Ahora lo que haré seráver el nivel de iluminación que consigo.


30150335033local =××=φ La iluminación es correcta.

Ahora observaré el nivel de iluminación obtenido.

lux5983.120

49.031800E =××=

Se puede observar, como casi se está en los 600 lux, que era el valor recomendado.


Figura 9: Disposición de las Luminarias en la Oficina de Departamento.

166

10.7 Iluminación Salas Comunes en el Edificio de la Sala de Control.

En este caso igual que el anterior, todas las habitaciones están en el mismo edificio,por lo tanto habrá una serie de características y cálculos comunes a todos. Con el fin deevitar la repetición de cálculos, realizaré todos estos cálculos antes.

10.7.1 Cálculos Comunes a todos los Departamentos.

Primero definiré las características comunes a las dos tipos de todos losdepartamentos del edificio, que quiero iluminar.

Altura 4m.Color techo = Blanco.Color Paredes = Blanco.

Como lámpara elegimos un fluorescente de color blanco frío, marca Philips, modeloTDL. Como sistema de iluminación. Se elige la iluminación pantalla de metacrilato.

Una vez definido el local y el sistema de iluminación paso a calcular la altura desuspensión de los aparatos. Para ello aplico la fórmula (37). Adopto una altura de trabajode 0.85 m.

m4.215.343d

m15.385.04hm85.0h1

=×=

=−=⇒⇒


Ahora ya puedo calcular las distancias máximas, para distribución de los aparatoscon la fórmula (39):

m6.34.25.1e =×≤


m8.126.3'e ==

10.7.2 Iluminación de la Sala de Control.

Una vez realizados los cálculos anteriores, voy introducirme ya en el cálculo delprimer tipo de Departamento o local que hay en el edificio. Para ello empezaré dando susmedidas.

Largo = 10m.Ancho = 6m.Superficie = 60m 2 .Respecto a la distancia entre aparatos. Adopto las siguientes medidas:

167

2.5 m para la parte larga, y 2m para la parte ancha.

El nivel de iluminación mínimo es de 300 lux mientras que el recomendado es de500 lux adopto el de 500 lux.


1 la parte ancha y 1.25 en la parte larga.



.aparatos45.2

25.125.210n =×−+=


.apartos32

1226'n =×−+=





( ) 6.385.015.31068102K =

−××+×=




59.0u6.3K61.0u4K;56.0u3K

=⇒==⇒==⇒=


168

δ = 1.3


lux6610059.0

3.1605000 ≈××=φ

Seguidamente calcularé, el número de lamparas que necesito en la instalación,aplicando la fórmula (47). En este caso, debido a las medidas del local opto por colocarfluorescentes de 52W, que proporcionan 5200 lux cada uno.

lamparas137.12520066100N ≈==


108.11213N LA ⇒≈= lampara por aparato.



66100624005200112local <=××=φEl flujo en este caso no es mayor, pero el nivel de iluminación que se obtiene en este

caso, le falta muy poco para llegar al recomendado, y sobrepasa de mucho el mínimo por otanto lo considero correcto y lo adopto.

Y obtenemos el nivel de iluminación siguiente:

4823.160

59.062400E =××= Es muy próximo a 500.


169

Figura 10: Disposición de las Luminarias en la Sala de Control.

10.7.3 Iluminación Salas de Media y Baja Tensión.

Una vez realizados los cálculos anteriores, voy introducirme ya en el cálculo delsegundo Departamento o local que hay en el edificio. Para ello empezaré dando susmedidas.

De este tipo como hay dos salas iguales, únicamente realizaré el cálculo de una, laotra será igual.

Largo = 12m.Ancho = 5.5m.Superficie = 66m 2 .

El nivel de iluminación mínimo es de 300 lux y el recomendado es de 500 lux, por lotanto opto por elegir el de 500lux


3 m para la parte larga, y 2m para la parte ancha.


1.25 la parte ancha y 1.5 en la parte larga.


170


.aparatos35.3

5.125.310n =×−+=


.apartos32

1226'n =×−+=





( ) 8.385.015.3105.58122K =

−××+×=




585.0u8.3K61.0u4K;56.0u3K

=⇒==⇒==⇒=

Factor de depreciación (limpieza cada dos años, ensuciamento normal)

δ = 1.9


lux797506.0

45.1665000 ≈××=φ


lamparas248.23335079750N ≈==

171


21224N LA == lampara por aparato.



79750804003350212local >=××=φ El flujo es correcto


lux50445.166

6.080400E =×

×= Es muy próximo a 500.


Figura 11: Disposición de las Luminarias en la Sala de Media y Baja Tensión.

10.7.4 Iluminación Salas de Transformación y Sala de Baterías.

Una vez realizados los cálculos anteriores, voy introducirme ya en el cálculo deltercer Departamento o local que hay en el edificio. Para ello empezaré dando sus medidas.

De este tipo como hay tres salas iguales, únicamente realizaré el cálculo de una, laotra será igual.


172

El nivel de iluminación mínimo es de 100 lux y el recomendado es de 150 lux, por lotanto opto por elegir el de 150lux


1.3 m para la parte larga, y 1.3m para la parte ancha.


1.3 la parte ancha y 1.3 en la parte larga.



.aparatos23.1

3.123.14n =×−+=


.aparatos23.1

3.123.14n =×−+=





( ) 7.185.015.310

4842K =−××+×=




31.0u7.1K34.0u2K;28.0u5.1K

=⇒==⇒==⇒=

173

Factor de depreciación (limpieza cada año, ensuciamento normal)

δ = 1.55


lux1200031.0

55.1161500 =××=φ


lamparas458.3335012000N ≈==


144N LA == lampara por aparato.



1200013400335014local >=××=φ El flujo es correcto


lux5.116755.116

31.013400E =×

×= Es próximo a 150.

174


Figura 12: Disposición de las Luminarias en las Salas de Transformación y deBaterías.

10.8 Iluminación Vestuarios.


Longitud = 12 m.Anchura = 6.5 m.Altura 4m.Color techo = Blanco.Color Paredes = Blanco.



Una vez definido el local y el sistema de iluminación paso a calcular la altura desuspensión de los aparatos. Para ello aplico la fórmula (37). Adopto una altura de trabajode 1 m.

m3443d

m404hm0h1

=×=

=−=⇒⇒

Es decir, a 1 m del techo se colocan los aparatos ( m134 =− ).


m5.435.1e =×≤

175



m25.225.4'e ==

Adopto 1.25 m de separación a lo ancho y 2 m a lo largo.


.apartos34

22412n =×−+=


.apartos32

25.1225.6'n =×−+=





98.1410

5.68122K =×

×+×=




34.0u98.1K34.0u2K

=⇒==⇒=


δ = 1.3

176


lux3000034..0

3.1781000 ≈××=φ


lamparas995.8335030000N ≈==







lux1023.178

34.030150E =××= Es próximo a 100.


Figura 13: Disposición de las Luminarias en los Vestuarios.

177

10.9 Tablas Resumen.

10.9.1 Tabla I.

Local Tipo Luminaria Nº Luminarias Potencia TotalMarca

Luminariay Lámpara

Taller Eléctrico-Mécanico 3*58W 21 3654W Philips

Sala Compresores 1*400W 39 39000W Philips

Sala Análisis 2*36W 9 648W Philips

Almacén Gases-Patrones 1*58W 12 696W Philips

Sala de Juntas 2*36W 9 648W Philips

Oficina Departamento 3*36W 3 324W Philips

Sala de Control 1*58W 12 696W Philips

Sala Media Tensión 2*36W 12 864W Philips

Sala Baja Tensión 2*36W 12 864W Philips

Sala Transformación I 1*36W 4 144W Philips

Sala Transformación II 1*36W 4 144W Philips

Sala Baterías 1*36W 4 144W Philips

Vestuario 1*36W 9 324W Philips

Tabla 31: Resumen Lámparas Iluminación Interior.

178

10.9.2 Tabla II.

Local TipoIluminación

TipoPantalla

Marca y TipoLámpara

ColorLámpara

Taller Eléctrico-Mécanico Directa Metacrilato FluorescentePhilips Blanco Frío

Sala Compresores Directa ReflectorIntensivo

Vapor deMercurioPhilips

ColorCorregido

Sala Análisis Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Almacén Gases-Patrones Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Blanco Frío

Sala de Juntas Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Oficina Departamento Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Sala de Control Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Blanco Frío

Sala Media Tensión Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Sala Baja Tensión Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Sala Transformación I Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Sala Transformación II Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Sala Baterías Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Vestuario Semidirecta Metacrilato FluorescentePhilips Luz Día Fría

Tabla 32: Resumen Luminarias Iluminación Interior.

179

11. Cálculo de la Iluminación Exterior.

La finalidad de este método es calcular la distancia de separación adecuada entre lasluminarias que garantice un nivel de iluminancia medio determinado. Mediante un procesoiterativo, sencillo y práctico.

En este método se puede decir que antes de nada, hemos de conocer una serie dedatos de entrada, para poder aplicar correctamente el método.

11.1 Nivel de Iluminancia.

Habrá que determinar el nivel de iluminancia media (Em). Este valor depende de lascaracterísticas y clase de pavimento, clase de vía, intensidad del tráfico, etc.

En función a los criterios anteriores podemos dividir las vías en las siguientescategorías o clases:

Tipo A: Vías rápidas sin cruces a nivel con accesos controlados y tráfico rápido. Porejemplo autopistas y autovías.

Tipo B: Carreteras principales con tráfico rápido y posiblemente carriles para tráficolento y peatones. Carreteras nacionales, interurbanas...

Tipo C: Vías con tráfico moderadamente rápido. Por ejemplo cinturones decircunvalación, carreteras radiales y vías urbanas de tráfico rápido.

Tipo D: Vías con tráfico mixto con presencia de vehículos lentos y peatones.Carreteras provinciales, comarcales, travesías, vías urbanas y calles comerciales.

Tipo E: Vías con tráfico elevado mixto y limitación de velocidad. Zonasresidenciales y calles locales.

180

A continuación veremos en la tabla siguiente el valor de iluminancia para cada tipode vía.

Tipo de Vía Iluminancia Media (Lux) Luminancia Media c/m 2

A 35 2

B 35 2

C 30 1.9

D 28 1.7

E 25 1.4

Tabla 33: Nivel de Iluminación en Función del Tipo de Vía..

11.2 Elección del Tipo de Lámpara.

Es importante la elección del tipo de lámpara, ya que en función de la lámpara queescojamos el nivel de lúmenes y el tipo de luz será distinto. Y su cálculo variará bastante,en nuestro caso se colocarán lámpara de vapor de sodio.

Por otra lado, la altura de la lámpara depende de la cantidad de lux que proporcionaesta. Esto se puede observar en la tabla siguiente:

Flujo de la lámpara (lux) Altura (m)

3000<10000 6<8

10000<20000 8<10

20000<40000 10<12

>40000 12

Tabla 34: Altura de Luminaria en Función del Flujo Luminoso de la Lámpara.

181

11.3 Disposición de las Luminarias.

Las luminarias se pueden colocar en tres estilos que son lo siguientes:

Unilateral: Consiste en colocar todos los puntos de luz en el mismo lado de lacalzada o vía.

Tresbolillo: Consiste en colocar todos los puntos de luz cada uno en un lado distintode la calzada o vía.

Pareada: Consiste en colocar dos líneas unilaterales, una enfrente de la otra, comodice el nombre se colocan a pares.

En función de la relación podremos elegir un tipo o el otro de disposición.

HA (49)

En donde:

A = Anchura de la calzada.H = Altura de la lámaparas.

Para la elección de la disposición me fijaré en la tabla siguiente:

Disposición A/H

Unilateral 1

Tresbolillo 1<1.5

Pareada >1.5

Tabla 35: Disposición de las Luminarias en Función de la Relación A/H.

11.4 Factor de Mantenimiento.

El factor de mantenimiento (fm) depende de las características de la zona(contaminación, tráfico, mantenimiento...). Normalmente esto es difícil de evaluar y serecomienda tomar un valor no superior a 0.8 (habitualmente 0.7).

182

Para ayudarnos tenemos la siguiente tabla:

Características de la vía Luminaria abierta Luminaria cerrada

Limpia 0.75 0.80

Media 0.68 0.70

Sucia 0.65 0.68

Tabla 36: Factor de Mantenimiento para Iluminación Exterior.

11.5 Factor de Utilización.

El factor de utilización es una medida del rendimiento del conjunto lámpara-luminaria y se define como el cociente entre el flujo útil, el que llega a la calzada, y elemitido por la lámpara.

Normalmente se representa mediante curvas que suministran los fabricantes con lasluminarias. Estas curvas podemos encontrarlas en función del cociente anchura de lacalle/altura (A/H), la más habitual,en el lado calzada y acera respectivamente.

11.6 Cálculo de la Separación de las Luminarias.

Antes de nada hay que calcular las relación (49). Tanto en el lado de la calzada comoen el de la acera, para poder encontrar los rendimientos (en la gráfica de el factor deutilización).

Una vez tenemos el rendimiento solamente nos falta aplicar la fórmula siguiente:

[ ]mAE

fd

m

lámparam =×φ××η

= (50)

En donde:d = Distancia entre luminarias en m.A = Anchura de la calzada en m.

=φlámpara Flujo de la lámpara en lux.=η Rendimiento de la lámpara.

=mf Factor de mantenimiento.=mE Nivel de iluminancia que se quiere obtener.

183

11.7 Comprobación.

Solo queda comprobar si el resultado está dentro de los límites. Si es así habremosacabado y si no variaremos los datos de entrada y volveremos a empezar. Si la divergenciaes grande es recomendable cambiar el flujo de la lámpara.

A modo orientativo podemos usar la siguiente tabla que da la relación entre laseparación y la altura para algunos valores de la iluminancia media.

Em (lux) Separación/Altura

2<7 5<4

7<15 4<3.5

15<30 3.2<2

Tabla 37: Valores de Comprobación de la Correcta Iluminación Exterior.

11.8 Cálculo Real.

11.8.1 Iluminación Calles de Circumvalación.

En el caso de nuestra instalación, disponemos de 4 tramos rectos, de igual anchura, yque necesitan el mismo nivel de iluminación. Por lo tanto lo que haré es calcular la alturade las lámparas y la distancia que tiene que haber entre ellas.

La calle que queremos iluminar no dispone de acera, y tiene una anchura de 10m.

Como nivel de iluminancia, pese a no ser el caso de la vía, por motivos de seguridadadoptaré una iluminancia media de 30 lux (caso C).

La lámpara que se opta por colocar tiene las características siguientes:

Clase: Vapor de Sodio.Potencia: 250W.Marca: PHILIPS.Modelo: SON-T PLUS.Flujo luminoso: 32000lux.

La altura haciendo caso de la tabla 34 será de 10 m.

184

Seguidamente calculo la relación (49).

11010 =

Como disposición, haciendo caso a la tabla 35 adopto una disposición unilateral.

En el caso del factor de mantenimiento, la luminaria que se coge es cerrada, y elnivel de ensuciamento adoptaremos un nivel medio. Por lo tanto tendremos un factor demantenimiento de 0.7.

La luminaria que se decide instalar es la siguiente:

Clase: Cerrada.Potencia lámpara: 250W.Marca: PHILIPS.Modelo: AL 400 PI.Peso: 10.8 kg.Factor de utilización: La gráfica se adjunta en el anexo.

Ahora ya puedo calcular la distancia entre luminarias. Antes he de aclarar que lossoportes que se colocan hacen quedarse a lámpara un metro separadas de la base de la“farola” o de la calzada. De ahí que tenga que calcular los dos rendimientos. Para elloaplico la fórmula (49):

36.001.035.0

01.01.0101

35.09.0109

T =+=η

=η⇒=

=η⇒=

A continuación podemos aplicando la fórmula (50), encontrar la distancia entreluminarias.

m88.261030

320007.036.0d =×

××=

Por ultimo comprobaremos que el valor obtenido, esta dentro de los márgenes de latabla 37. Primero para ello cálcularé la siguiente relación entre la separación y la altura.

688.210

88.26 =

Esta dentro de los márgenes, por lo tanto la iluminación es correcta. Por último comoseparación definitiva se adopta 25 m. y la configuración se pude ver en el plano nº 4.

185

11.8.2 Iluminación Interior de la Planta.

El nivel de iluminación dentro de la planta que se requiere es de 5 lux como mínimo.

Para ello voy a dividir la planta en 10 zonas o “calles”. La disposición de estas sepuede observar en el plano nº 4.

A continuación en la siguiente tabla indicaré el nº de lamparas que colocaré, supotencia y clase la distancia entre ellas la altura, i la iluminancia conseguida.

El cálculo ha sido igual que el indicado en el punto anterior. Siempre se ha realizadoel cálculo en el peor de los casos posibles, es decir tomando como punto a iluminar el másalejado en cada caso.

Zona Nº lámparas P (W) Clase d(m) h(m) Em (lux)

A 2 250 Vapor de Sodio 25 10 14

8 13.4(B)B y C 2 150 Vapor de Sodio 20 8 8.6 (C)

D 2 150 Vapor de Sodio 30 8 5.4

E 2 150 Vapor de Sodio 30 8 12.5

8 20F y G 2 150 Vapor de Sodio 20 8 33

H 2 250 Vapor de Sodio 25 10 13.4

I 1 La lámpara dela zona B No Vapor de Sodio No No 7.5

J 2 250 Vapor de Sodio 25 10 15

Tabla 38: Resumen Iluminación del Interior de la Planta.

Las lámparas de 250W son de las siguientes características.


Las luminarias de 250W son de las siguientes características:

Clase: Cerrada.Potencia lámpara: 250W.Marca: PHILIPS.

186

Modelo: AL 400 PI.Peso: 10.8 kg.Factor de utilización: La gráfica se adjunta en el anexo.

Las lámparas de 150W son de las siguientes características.


Las luminarias de 150W son de las siguientes características:

Clase: Cerrada.Potencia lámpara: 150W.Marca: PHILIPS.Modelo: AL 400 PI.Peso: 9.5 kg.Factor de utilización: La gráfica se adjunta en el anexo.

187

12 Red de Puesta a Tierra.

12.1 Datos Iniciales.

Para el cálculo de la puesta a tierra en la instalación se precisa ante todos saber unaserie de datos que nos ha de proporcionarla compañía suministradora de energía eléctrica.

Estos datos son los siguientes:

Intensidad de defecto: Id = 2500 ATiempo máximo de desconexión : 0.3 segundosResistividad del terreno adoptada: 50 Ohm*m.

El valor de la resistividad del terreno, se he elegido observando el terreno, ycomprobando su valor en la tabla II de la norma MIE BT 039.

Una vez sabemos estos datos se opta por colocar un sistema nº9, (tabla adjuntada enlos anexos).

12.2 Tierras de Protección.

Según el MIE-RAT apartado 6.1 y 6.2, se incluirán las puestas a tierra de:

Chasis y bastidores de aparatos de maniobra.

Envolventes de los conjuntos de armarios metálicos.

Puestas metálicas del local

Estructuras metálicas

Blindajes del cable

Carcasas de los transformadores

12.2.1Electródo seleccionado.

Las características de este sistema son los siguientes:

Sistema nº 9..Dimensiones 9*5 mNúmero de picas: 8Profundidad: 0.8mKr = 0.054Kp = 0.0070Kc = 0.0313

188

Las picas están constituidas de acero cobreado de 14 mm. De diámetro y 2 metros delongitud, con sus cabezas enterradas a una profundidad de 0.5 m, están unidas entre sí porcable de cobre desnudo de 50 mm 2 de sección.

12.2.2 Resistencia a Tierra.

La resistencia a tierra a prever en el sistema, se calcula mediante la siguientefórmula:

ρ= *KrR t (51)

En donde:

Rt = Resistencia global del sistema de tierra en ΩKr = Parametro característico de la instalaciónρ = Resistividad del terreno.

Por lo tanto la fórmula (51) queda de la siguiente forma:

Ω=×= 7.250054.0R T

12.2.3 Cálculo Numérico.

Para el cálculo de la tensión de contacto, se ha de especificar que se han seguido lasmedidas indicadas en el RAT-13 apartado 2.2., que son las siguientes:

Colocar en el suelo del centro de transformación un pavimento aislante.

No conectar a tierra las puertas de acceso y las rejillas de ventilación si sonmetálicas, para que no puedan presentarse tensiones peligrosas en el centro detransformación.

En el interior del centro las puertas se pintarán con una fuerte gruesa capa de pinturaaislante a base de caucho acrílico o poliester.

Es aconsejable rodear el centro de transformación con una acera de hormigón que lorodee de 1.10 metros de anchura.

Si el cuadro de distribución de baja es de carcasa metálica, esta se conectará tierra.

12.2.4 Tensiones de Contacto

Teniendo en cuenta todas estas características, la fórmula para encontrar el valor dela tensión de contacto en la instalación, será la siguiente:

189

Id)KcKr(Vc ×ρ×−= (52)

En donde:

Kr = Parámetro característico de la instalaciónKc = Parámetro característico de la instalación (en tensión de contacto)ρ = Resistividad del terreno.Id = Intensidad de defecto

Para encontrar la intensidad de defecto, en instalaciones con intensidades máximasde 2000 A (en nuestro caso) se utiliza la siguiente fórmula:

tR63/UId

×= (53)

En donde:

U = Tensión existente entre fase y tierraRt = Resistencia global de la instalación

El valor de la tensión de contacto encontrada con la fórmula (52) ha de ser inferior asiguiente relación, para poder cumplir la normativa.

)1000

2Ra5.1

1(tK s

n

+ρ×+× (54)

En donde:

K= contante de contacto=ρs resistividad superficial

t = tiempo de desconexión de la falta.n = cte de falta.Ra = Resistencia de una plancha de 200 cm 2

Así seguidamente se calculará las tensiones de contacto de la puesta a tierra. Antesde todo usando la fórmula (53) calcularé la intensidad de defecto:

A2.3747.26

3/10500Id =×

=

A continuación se calculará la tensión de contacto del sistema, mediante la fórmula(52).

V71.424502.374)0313.0054.0(Vc =××−=

190

Una vez sabemos, la tensión de contacto se procede a calcular la tensión de contactolímite, mediante la fórmula: (54), siendo k =78. Y n=0.18, para tiempos de desconexióncomprendidos entre 0.9 y tres segundos, en este caso se opta por coger un valor de 3segundos (el más desfavorable).

V49062500021000

2105.1165.1

35.78

11

18.0=

×+××

El valor de Ra, se refiere a una plancha de hormigón, de 200 cm 2 , que tiene un valor

de

×

200301012 , mientras que el valor de la resistividad superficial se ha encontrado en

una tabla correspondiente, que indica el valor de esta, en función de la resistividad delterreno, y del tipo de pica colocado en el sistema.

Finalmente se comprueba que la normativa vigente se cumple:

424.717<4906250002

Se puede observar que siguiendo las directrices de RAT-13, la protección a lastensiones de contacto queda sumamente sobrepasadas.

12.2.5 Tensiones de Paso.

Teniendo en cuenta todas estas características, la fórmula para encontrar el valor dela tensión de paso en la instalación, será la siguiente:

IdKpVp ×ρ×= (55)

En donde:

Kp = Parámetro característico de la instalación (en tensión de paso)ρ = Resistividad del terreno.Id = Intensidad de defecto

Para encontrar la intensidad de defecto se utiliza la siguiente fórmula:

tR63/UId

×= (53)

En donde:

U = Tensión existente entre fase y tierraRt = Resistencia global de la instalación

El valor de la tensión de contacto encontrada con la fórmula (55) ha de ser inferior asiguiente relación, para poder cumplir la normativa.

191

)10006

1(t

K10 sn

ρ×+×× (56)

En donde:

K= contante de contacto=ρs resistividad superficial

t = tiempo de desconexión de la falta.n = cte de falta.

Así seguidamente se calculará las tensiones de contacto de la puesta a tierra. Antesde todo usando la fórmula (53) calcularé la intensidad de defecto:

A17.4247.26

3/10500Id =×

=


V45.1485017.4240070.0Vp =××=


V96.71610001661

35.7810

18.0 =

×+××


148.5<716.96

12.3 Tierras de Servicio.

La puesta a tierra de servicio incluirá las puestas a tierra de:

Neutro de los transformadores.Circuitos de baja tensión de los transformadores de medidaDescargadores de eliminación de sobretensionesLos elementos de derivación a tierra de los seccionadores de puesta a tierra.

192

12.3.1 Electrodo seleccionado.

Las características de este sistema son los siguientes:

Sistema nº 7.Dimensiones 8*4 mNúmero de picas: 8Profundidad: 0.8mKr = 0.057Kp = 0.0079Kc = 0.0356

12.3.2 Resistencia a Tierra.

Por lo tanto usando la fórmula (51) queda de la siguiente forma:

Ω=×= 85.250057.0R T

12.3.3 Cálculo Numérico.

Para el cálculo de la tensión de contacto, se ha de especificar que se han seguido lasmedidas indicadas en el RAT-13 apartado 2.2., que son las siguientes:

Se han seguido las misma pautas que las explicadas en el punto 12.3.3 de estamemoria de cálculo

12.3.4 Tensión de Contacto

Por lo tanto se calculará las tensiones de contacto de la puesta a tierra. Antes de todousando la fórmula (53) calcularé la intensidad de defecto:

A5.35485.26

3/10500Id =×

=


V31.379504.354)0356.0057.0(Vc =××−=


193

V49062500021000

2105.1165.1

35.78

11

18.0=

×+××


3793.2<4906250002

Se puede observar que siguiendo las directrices de RAT-13, la protección a lastensiones de contacto queda sumamente sobrepasadas.

12.3.5 Tensiones de Paso.

Primero se calculará la tensión de contacto del sistema, mediante la fórmula (55).

V02.140505.3540079.0Vp =××=


V96.71610001661

35.7810

18.0=

×+××


140.02<716.96

12.4 Red de Puesta a Tierra.

Una vez hemos calculado el tipo de electrodos que se van a colocar en la instalación,se pasará a definir los otros elementos que forman parte de la red de puesta a tierra.

12.4.1 Líneas de Enlace con Tierra.

La sección de este conductor no será en ningún caso inferior a 35 mm 2 , en cobre,que es nuestro caso.

12.4.2 Puntos de Puesta a Tierra.

El punto de tierra, estará constituido por regletas, que permitan la unión entre losconductores de las líneas de enlace y principal de tierra. Estos puntos estaránsuficientemente separadas, con el fin de poder realizar la medida de la puesta a tierra.

194

12.4.3 Línea Principal de Puesta a Tierra.

Está constituida por un cable de 16 mm 2 , que une las línea principales de tierra, conlas derivaciones.

12.4.4 Derivaciones de la Línea Principal de Tierra.

Para sección de los conductores de protección se seguirá la norma MIE-BT 017, quedice el siguiente:

- Si la sección de los conductores activos es menor de 16 mm 2 , entonces lasección del conductor de protección será de 4 mm 2 .

- Si la sección de los conductores activos es mayor de 16 mm 2 y menor de 35mm 2 , entonces la sección del conductor de protección será de 16 mm 2 .

- Si la sección de los conductores activos es mayor de 35 mm 2 , entonces lasección del conductor de protección será de S/2 mm 2 .

Por otro lado las estructura muy grandes, como compresores, cisternas, se conectarándirectamente a la línea principal de tierra.

195

13 Instalación de un Grupo Electrógeno de Emergencia.

La previsión de la potencia que debe de cubrir el grupo electrógeno de emergencia encaso de fallo de la red pública, viene dada por la potencia a alimentar.

Resultando esta de las sumas parciales de las potencias activas de los receptores queformen parte del suministro eléctrico en caso de emergencia, teniendo en cuenta tambiénen cuenta el factor de simultaneidad de funcionamiento de las cargas que se deberá aplicara esta previsión.

13.1 Previsión de Cargas Parciales de los Servicios de Emergencia.

Las potencias parciales de los servicios de emergencia que deberá de cubrir el grupoelectrógeno en caso de fallo de la red pública, vendrán determinadas en función de lasprevisiones de carga que se han hecho con anterioridad en este proyecto. Concretamente enel punto 7.5 (por lo que trata al interior del edificio).

Antes de nada destacaré, que con la instalación de este grupo electrógeno lo que sepretende, no es que en caso de fallo eléctrico la producción de la planta no se pare , si noque lo que son las instalaciones de mando y control de la planta no se queden sinsuministro eléctrico.

Ahora iré detallando, en los lugares donde hace falta el suministro eléctrico, y quereceptores ha de alimentar.

Los cálculos de las potencias no los repito, ya que están realizados en el punto 7.5, encaso de no estar realizada alguna el procedimiento es el mismo.

13.1.1 Previsión de Carga Total del Grupo Electrógeno.

El grupo alimentará directamente todos los cuadros de distribución de los edificiosque tenemos en la planta.

Para saber la potencia del grupo a instalar, sumaremos todas las potencias de loscuadros de la planta, cabe destacar que no se aplicará ningún coeficiente de simultaneidad,ya que estos han sido aplicados ya en el punto 7.5.

Cuadro de Distribución P [kW]

Taller Mantenimiento 27.315

Oficinas 19.803

Almacén Gases-Patrones 14.142

Edificio Sala Control 32.597

196

Sala Compresores 78.474

Sala Análisis 5.682

Iluminación Exterior 15.210

Total [kW] 193.223

Así la potencia total a cubrir por el grupo electrógeno es de 193.223 kW.

13.2 Justificación del Grupo Electrógeno.

Una vez se la potencia que necesito, ya puedo definir el grupo electrógeno que seinstalará en la planta.

Las características del grupo son las siguientes.

Marca: DORMAN STAMFORD.Tipo: EMV86654-78

Característica del motor:

Marca: DORMAN

Modelo: 12JTCombustible: Gasoil.Potencia: 289 C.V.Cilindros: 12 en VR.P.M: 1500

Características del Generador:

Marca: STAMFORD.Modelo: C534D.Número de Serie: G4537/4.Potencia Aparente: 250 kVA.Factor de Potencia 0.8Potencia: 200 kW.Voltios: 415/240 V.Intensidad: 300 A.Frecuencia: 50 Hz.R.P.M: 1500

Dimensiones del grupo:

Longitud: 350 cm.Ancho: 125 cm.Alto: 153cm.Peso: 4500 kg.

197

La potencia del grupo electrógeno no se ve afectada por la temperatura ambiente ypor la altitud, ya que se trabaja dentro de unos límites establecidos según la norma UNE2011373:

Temperatura ambiente: < 40 ºC.Altitud sobre el nivel del mar < 1000 metros.

197

1. Situación.

2. Implantación General.

198

3. Recorrido de Zanjas y Bandejas

4. Iluminación Exterior.

199

5. Esquema Unifilar M.T

6. Arranque Motor 8.2 MW.

200

7. Arranque Motores 2.5 y 1.25 MW.

8. Esquema Unifilar B.T 1

201



202



203

13. Arranque Bombas.

14. Arranque Ventiladores.

204

15. Arranque Resistencias.

16. Mejora del Factor de Potencia en B.T

205

17. Taller de Mantenimiento.

18. Sala de Compresores.

206

19. Oficinas.

20. Almacén de Gases Patrones.

207

21. Sala de Análisis.

22. Edificio Sala de Control.

208

23. Equipo de Medida Grupo Electrógeno.

24. Grupo Electrógeno Maniobra (Interna).

209

25. Conmutación Grupo Electrógeno.

26. Recorrido Puesta a Tierra.

210

Presupuesto

1. Cuadro de Precios.

1.1 Excavaciones y Acondicionamiento del Terreno.

Nº de Orden Unidades DescripciónPrecio(pts)

1.1 m 2 Limpieza del terreno, y cargamecánica mediante camión.Limpieza mecánica del terreno conmedios mecánicos, y cargamecánica sobre el camión. Total Partida 207

El precio de la partida expuesta es de doscientas siete pesetas.

1.2 m 3 Excavación de rasa de 150 cm deprofundidad. Excavación de rasasincluida la de la puesta a tierra ycarga de tierras con mediosmecánicos. Total Partida 3623

El precio de la partida expuesta es de tres mil seiscientas veintitrés pesetas.

1.3 m 3 Excavación de rasa de 100 cm deprofundidad. Excavación de rasasincluida la de la puesta a tierra ycarga de tierras con mediosmecánicos. Total Partida 3229

El precio de la partida expuesta es de tres mil doscientas veintinueve pesetas.

1.4 m 3 Transporte de tierras alvertedero. Transporte de tierras alvertedero y tiempo de espera para lacarga con un camión de 7 toneladascargado mecánicamente con unrecorrido de más de 5 Km y menosde 10Km. Total Partida 433

El precio de la partida expuesta es de cuatrocientas treinta y tres pesetas.

1.5 m 3 Suministro de tierra seleccionadade aportación. Suministro de tierraseleccionada. Total Partida 1150

El precio de la partida expuesta es de mil ciento cincuenta pesetas.

1.6 m 3 Suministro de tierra adecuada deaportación. Suministro de tierraadecuada. Total Partida 725

El precio de la partida expuesta es de setecientas veinticinco pesetas.

211

1.2 Material Eléctrico de Media Tensión .


2.1 U Celda intensidad nominal 2500 A.Celdas de distribución montadas ycon todos sus componentes yaparamenta instaladas yconexionados. Marca SIEMENS Total Partida 800352

El precio de la partida expuesta es de ochocientas mil trescientas cincuenta y dospesetas.2.2 U Celda intensidad nominal 2500 A.

Celdas de distribución montadas ycon todos sus componentes yaparamenta instaladas yconexionados. Marca SIEMENS Total Partida 759312

El precio de la partida expuesta es de setecientas cincuenta t nueve mil trescientas docepesetas.2.3 U Interruptor de Potencia de 2500

A. Interruptor de marca SIEMENS,tipo :3AF Total Partida 623158

El precio de la partida expuesta es de seiscientas veintitrés mil ciento cincuenta y ochopesetas.2.4 U Interruptor de Potencia de 800 A.

Interruptor de marca SIEMENS,tipo :3AF Total Partida 573987

El precio de la partida expuesta es de quinientas setenta i tres mil novecientas ochenta ysiete pesetas.2.5 U Relé de protección de

sobreintensidad y sobrecargacon microprocesador. Relé deprotección marca SIEMENS, tipo:7SJ50 Total Partida 858723

El precio de la partida expuesta es de ochocientas cincuenta y cocho mil setecientasveintitrés pesetas.2.6 U Protección digital de motores.

Protección marca SIEMENS,tipo:7SK52. Total Partida 705471

El precio de la partida expuesta es de setecientas cinco mil cuatrocientas setenta y unopesetas.2.7 m Embarrado de distribución.

Embarrado de sección 1*10*50

mm 2 , capaz de soportar unaintensidad de 1025 A. Total Partida 4003

El precio de la partida expuesta es de cuatro mil veintitrés pesetas.

212

2.8 m Conductor de cobre de 240 mm 2 .Conductor unipolar marcaSIEMENS, clase protothen, tipoN2YSY. Total Partida 3520

El precio de la partida expuesta es de tres mil quinientas vente pesetas.

2.9 m Conductor de cobre de 150 mm 2 .Conductor unipolar marcaSIEMENS, clase protothen, tipoN2YSY. Total Partida 3125

El precio de la partida expuesta es de tres mil ciento veinticinco pesetas.

2.10 m Conductor de cobre de 95 mm 2 .Conductorunipolar marcaSIEMENS, clase protothen, tipoN2YSY. Total Partida 2745

El precio de la partida expuesta es de dos mil setecientas cuarenta y cinco pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil cinco pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil cinco pesetas.

2.13 U Batería de condenadores de 600kVAr. Batería de la marcaSIEMENS, modelo capacitor, conuna tensión nominal de 6.35 kV Total Partida 556871

El precio de la partida expuesta es de quinientas cincuenta y seis mil ocho cientassetenta y una pesetas.2.14 U Batería de condenadores de 1200

kVAr. Batería de la marcaSIEMENS, modelo capacitor, conuna tensión nominal de 6.35 kV Total Partida 987354

El precio de la partida expuesta es de novecientas ochenta y siete mil trescientascincuenta y cuatro pesetas.

213

1.3 Material Eléctrico de Baja Tensión .

1.3.1 Aparamenta de Sala de Baja y Receptores del proceso.


3.1.1 U Armarios de DistribuciónArmarios marca AEG, tipo:SEV2,correctamente montados y fijados alsuelo. Total Partida 213321

El precio de la partida expuesta es doscientas trece mil trescientas veinte una pesetas.

3.1.2 U Cubículo de distribución simple.Cubículo marca AEG, tipo SEV,montado y fijado en el armario. Total Partida 27214

El precio de la partida expuesta es de veinte siete mil doscientas catorce pesetas.

3.1.3 U Cubículo de distribución doble.Cubículo marca AEG, tipo SEV,montado y fijado en el armario. Total Partida 54213

El precio de la partida expuesta es de cincuenta y cuatro mil doscientas trece pesetas.

3.1.4 U Contactor Tripolar. Contactormarca TELEMECANIQUE, tipo:LC1- F265, de 265 A. Total Partida 115451

El precio de la partida expuesta es de ciento quince mil cuatrocientas cincuenta y unapesetas.3.1.5 U Contactor Tripolar. Contactor

marca TELEMECANIQUE, tipo:LC1- D95, de 95 A. Total Partida 60200

El precio de la partida expuesta es de sesenta mil doscientas pesetas.

3.1.6 U Contactor Tripolar. Contactormarca TELEMECANIQUE, tipo:LC1- D12, de 12 A. Total Partida 3212

El precio de la partida expuesta es de tres mil doscientas doce pesetas.


El precio de la partida expuesta es de setenta y nueve mil doscientas diez pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil quinientas cuarenta y siete pesetas.


El precio de la partida expuesta es de catorce mil setecientas pesetas.

214


El precio de la partida expuesta es de tres mil ciento cuarenta pesetas.


El precio de la partida expuesta es de setenta y cuatro mil ciento veinte pesetas.


El precio de la partida expuesta es de doscientas ochenta y siete mil quinientas cuarentay seis pesetas.3.1.13 U Contactor Tripolar. Contactor

marca TELEMECANIQUE, tipo:LC1- F225, de 225 A. Total Partida 105478

El precio de la partida expuesta es de ciento cinco mil cuatrocientas setenta y ochopesetas.3.1.14 U Contactor Tripolar. Contactor

marca TELEMECANIQUE, tipo:LC1- F400, de 400 A. Total Partida 150369

El precio de la partida expuesta es de ciento cincuenta mil trescientos sesenta y nuevepesetas.3.1.15 U Relé diferencial Tripolar. Relé

marca TELEMECANIQUE, tipo:LR2-F6375, con una zona dereglaje de 270 A. Total Partida 42150

El precio de la partida expuesta es de cuarenta y dos mil ciento cincuenta pesetas.

3.1.16 U Relé diferencial Tripolar. Relémarca TELEMECANIQUE, tipo:LR2-F3365, con una zona dereglaje de 90 A Total Partida 10210

El precio de la partida expuesta es de diez mil doscientas diez pesetas.

3.1.17 U Relé diferencial Tripolar. Relémarca TELEMECANIQUE, tipo:LR2-D1316, con una zona dereglaje de 12 A Total Partida 1324

El precio de la partida expuesta es de mil trescientas veinticuatro pesetas.


El precio de la partida expuesta es de veintiocho mil quinientas sesenta y cuatropesetas.

215


El precio de la partida expuesta es de veintiocho mil quinientas sesenta y cuatropesetas.

3.1.20 U Seccionador tripolar. Seccionadormarca TELEMECANIQUE,tipo:DK1-JC23, para fusibles de315 A Total Partida 88874

El precio de la partida expuesta es de ochenta y ocho mil ochocientos setenta y cuatropesetas.3.1.21 U Seccionador tripolar. Seccionador

marca TELEMECANIQUE,tipo:DK1-GB23, para fusibles de100 A Total Partida 69547

El precio de la partida expuesta es de sesenta y nueve mil quinientas cuarenta y sietepesetas.3.1.22 U Seccionador tripolar. Seccionador

marca TELEMECANIQUE,tipo:LS1-D2531, para fusibles de16 A Total Partida 5214

El precio de la partida expuesta es de cinco mil doscientas catorce pesetas.

3.1.23 U Seccionador tripolar. Seccionadormarca TELEMECANIQUE,tipo:DK1-HC23, para fusibles de160 A Total Partida 78214

El precio de la partida expuesta es de setenta y ocho mol doscientas catorce pesetas.

3.1.24 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-HA131, de un calibre de 160 A Total Partida 19725

El precio de la partida expuesta es de diecinueve mil setecientas veinticinco pesetas.

3.1.25 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-FA100, de un calibre de 100 A Total Partida 14758

El precio de la partida expuesta es de catorce mil setecientos cincuenta y ocho pesetas.

3.1.26 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-HA131, de un calibre de 50 A Total Partida 17582

El precio de la partida expuesta es de setecientas veinticinco pesetas.

3.1.27 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-CA16, de un calibre de 16 A Total Partida 3152

El precio de la partida expuesta es de tres mil ciento cincuenta y dos pesetas.

216

3.1.28 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-GA1161, de un calibre de 160 A Total Partida 14785

El precio de la partida expuesta es de catorce mil setecientos ochenta y cinco pesetas.

3.1.29 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-BA0600, de un calibre de 6 A Total Partida 2147

El precio de la partida expuesta es de dos mil ciento cuarenta y siete pesetas.

3.1.30 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-EA32, de un calibre de 32 A Total Partida 4152

El precio de la partida expuesta es de cuatro mil cientos cincuenta y dos pesetas.

3.1.31 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-BA1000, de un calibre de 10 A Total Partida 2578

El precio de la partida expuesta es de dos mil quinientas setenta y ocho pesetas.

3.1.32 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-CA12, de un calibre de 12A Total Partida 2784

El precio de la partida expuesta es de dos mil setecientos ochenta y cuatro pesetas.

3.1.33 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-FA80, de un calibre de 80 A Total Partida 6254

El precio de la partida expuesta es de seis mil doscientas cincuenta y cuatro pesetas.


El precio de la partida expuesta es de tres mil ciento dos pesetas.

3.1.35 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-JA1900, de un calibre de 900 A Total Partida 35264

El precio de la partida expuesta es de treinta y cinco mil doscientas sesenta y cuatropesetas.3.1.36 U Fusibles tipo gl. Fusible marca

TELEMECANIQUE, tipo:DF2-JA1401, de un calibre de 400 A Total Partida 21475

El precio de la partida expuesta es de veintiuna mil cuatrocientas setenta y cinopesetas.3.1.37 U Fusibles tipo gl. Fusible marca

TELEMECANIQUE, tipo:DF2-GA1201, de un calibre de 120 A Total Partida 7451

El precio de la partida expuesta es de siete mil cuatrocientas cincuenta y una pesetas.

217





3.1.40 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-BN0600, para fusibles de 6 A Total Partida 1478

El precio de la partida expuesta es de mil cuatrocientas setenta y ocho pesetas.

3.1.41 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-EN32 para fusibles de 32 A Total Partida 4128

El precio de la partida expuesta es de cuatro mil ciento veintiocho pesetas.

3.1.42 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-BN1000, para fusibles de 10 A Total Partida 2478

El precio de la partida expuesta es de dos mil cuatrocientas setenta y ocho pesetas.

3.1.43 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-CN12, para fusibles de 12 A Total Partida 2987

El precio de la partida expuesta es de dos mil novecientas ochenta y siete pesetas.

3.1.44 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-FN80, para fusibles de 80 A Total Partida 7421

El precio de la partida expuesta es de siete mil cuatrocientas veinte una pesetas.


El precio de la partida expuesta es de cuatro mil ciento veintiocho pesetas.

3.1.46 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-JN1900, para fusibles de 900 A Total Partida 48794

El precio de la partida expuesta es de cuarenta y ocho mil setecientas noventa y cuatropesetas.

218

3.1.47 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-JN1401, para fusibles de 140 A Total Partida 12547

El precio de la partida expuesta es de doce mil quinientas cuarenta y siete pesetas.







3.1.51 U Portafusibles Tripolar.Portafusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-GN1201, para fusibles de 200 A Total Partida 19265

El precio de la partida expuesta es de diecinueve mil doscientas sesenta y cinco pesetas.

3.1.52 U Batería de condenadores de 130kVAr. Batería de la marca ICAR,modelo , con una tensión nominalde 0.38 kV Total Partida 42315

El precio de la partida expuesta es de cuarenta y dos mil trescientas quince pesetas.

219

1.3.2 Conductores y Cuadros de Distribución.


3.2.1 m Conductor de cobre de 95 mm 2 .Conductor tripolar, marcaSIEMENS, clase protodur, tipoNYY. Total Partida 1500

El precio de la partida expuesta es mil quinientas pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil cincuenta y ocho pesetas.

3.2.3 m Conductor de cobre de 2.5 mm 2 .Conductor tripolar, marcaSIEMENS, clase protodur, tipoNYY. Total Partida 575

El precio de la partida expuesta es de quinientas setenta y cino pesetas.


El precio de la partida expuesta es de seiscientas cincuenta y una pesetas.


El precio de la partida expuesta es de seiscientas noventa y ocho pesetas.


El precio de la partida expuesta es de dos mil quince pesetas.


El precio de la partida expuesta es de doce mil doce pesetas.

3.2.8 m Conductor de cobre de 16 mm 2 .Conductor tetrapolar, marcaSIEMENS, clase protodur, tipoNYCY. Total Partida 1325

220

El precio de la partida expuesta es de mil trescientas veinticinco pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil quinientas quince pesetas.


El precio de la partida expuesta es de seiscientas pesetas.


El precio de la partida expuesta es de setecientas cincuenta y nueve pesetas.

3.2.12 m Conductor de cobre de 1.5 mm 2 .Conductor unipolar, marcaSIEMENS, clase protodur, tipoH07V-R. Total Partida 286

El precio de la partida expuesta es de doscientas ochenta y seis pesetas.

3.2.13 m Conductor de cobre de 16 mm 2 .Conductor unipolar, marcaSIEMENS, clase protodur, tipoH07V-R. Total Partida 952

El precio de la partida expuesta es de novecientas cincuenta y dos pesetas.

3.2.14 m Conductor de cobre de 2.5 mm 2 .Conductor unipolar, marcaSIEMENS, clase protodur, tipoH07V-R. Total Partida 359

El precio de la partida expuesta es de trescientas cincuenta y nueve pesetas.


El precio de la partida expuesta es de setecientas veinte siete pesetas.


El precio de la partida expuesta es cuatrocientas diecisiete pesetas.

221


El precio de la partida expuesta es de mil quinientas ochenta y nueve pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil trescientas cincuenta y ocho pesetas.


El precio de la partida expuesta es de siete mil doscientas cincuenta pesetas.

3.2.20 U Conductor de cobre de 16 mm 2 .Conductor tetrapolar, marcaSIEMENS, clase protodur, tipoNYCY. Total Partida 1850

El precio de la partida expuesta es de siete mil doscientas cincuenta pesetas.

3.2.21 U Interruptor automáticomagnetotérmico tetrapolar.Interruptor marca HAGER, tipoHN333, para una intensidad de 40A Total Partida 7145

El precio de la partida expuesta es de pesetas.


El precio de la partida expuesta es de pesetas.


El precio de la partida expuesta es de cuatro mil quinientas veinte pesetas.


El precio de la partida expuesta es de ocho mil quinientas cuarenta y siete pesetas.

222

3.2.25 U Interruptor automáticomagnetotérmico tetrapolar.Interruptor marca HAGER, tipoHN333, para una intensidad de125A Total Partida 9658

El precio de la partida expuesta es de nueve mil seiscientas cincuenta y ocho pesetas.


El precio de la partida expuesta es de dos mil cuatrocientas cincuenta pesetas.

3.2.27 U Interruptor diferencialtetrapolar. Diferencial marcaHAGER, tipoU741, con unasensibilidad de 30mA y unaintensidad de 40A Total Partida 12450

El precio de la partida expuesta es de doce mil cuatrocientas cincueta pesetas.


El precio de la partida expuesta es de ocho mil cuatrocientas setenta y una pesetas.


El precio de la partida expuesta es de dieciséis mil cuatrocientas ochenta y sietepesetas.3.2.30 U Interruptor diferencial

tetrapolar. Diferencial marcaHAGER, tipoCF-4588, con unasensibilidad de 300mA y unaintensidad de 125A Total Partida 20014

El precio de la partida expuesta es de veinte mil catorce pesetas.

3.2.31 U Interruptor magnetotérmicobipolar. Interruptor marca HAGER,tipo MP215, para una intensidad de15A Total Partida 2147

El precio de la partida expuesta es de seis mil quinientas ochenta y cuatro pesetas.


El precio de la partida expuesta es de tres mil seiscientas ochenta y siete pesetas.

223

3.2.33 U Interruptor magnetotérmicobipolar. Interruptor marca HAGER,tipo MP208, para una intensidad de7.5A Total Partida 1745

El precio de la partida expuesta es de mil setecientos cuarenta y cinco pesetas.


El precio de la partida expuesta es de dos mil doscientos quince pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil cuatrocientas doce pesetas.


El precio de la partida expuesta es de mil ochocientas noventa y cino pesetas.



El precio de la partida expuesta es de dos mil trescientas cincuenta y ocho pesetas.

3.2.39 U Interruptor magnetotérmicotetrapolar. Interruptor marcaHAGER, tipo MP420, para unaintensidad de 20A Total Partida 2084

El precio de la partida expuesta es de tres mil ochenta y cuatro pesetas.


El precio de la partida expuesta es de dos mil setenta y cuatro pesetas.


El precio de la partida expuesta es de dos mil cinco pesetas.

224

3.2.42 U Armario de protección. Armariode distribución, marca HAGER,modelo W52N, con una altura de950 mm, ancho 550 y profundo140mm Total Partida 12259

El precio de la partida expuesta es de tres mil doscientas cincuenta y nueve pesetas.


El precio de la partida expuesta es de cuatro mil setecientas noventa y ocho pesetas.


El precio de la partida expuesta es de quince mil doscientas cincuenta pesetas.

3.3 Alumbrado.


3.3.1 U Lámpara fluorescente 58W.Lámpara marca Philips, modeloTLD. Color blanco frío. Total Partida 2745

El precio de la partida expuesta es de dos mil setecientas cuarenta y cinco pesetas.

3.3.2 U Lámpara fluorescente 36W.Lámpara marca Philips, modeloTLD. Luz Día. Total Partida 2115

El precio de la partida expuesta es de dos mil ciento quince pesetas.

3.3.3 U Lámpara vapor de mercurio400W. Lámpara marca Philips,modelo SON. Color Corregido. Total Partida 5875

El precio de la partida expuesta es de cinco mil ochocientas setenta y cinco pesetas.

3.3.4 U Lámpara vapor de Sodio 250W.Lámpara marca Philips, modeloSON Plus. Acabado Argenta. Total Partida 4225

El precio de la partida expuesta es de cuatro mil doscientas veinte cinco pesetas.

3.3.5 U Lámpara vapor de Sodio 150W.Lámpara marca Philips, modeloSON Plus. Acabado Argenta. Total Partida 3214

El precio de la partida expuesta es de tres mil doscientas veinticuatro pesetas.

225

3.3.6 U Luminaria 3*58W. Luminariamarca Philips, modelo TCS.Iluminación directa Pantalla demetacrilato. Total Partida 2147

El precio de la partida expuesta es de dos mil ciento cuarenta y siete pesetas.3.3.7 U Luminaria 2*36W. Luminaria

marca Philips, modelo TCS.Iluminación semidirecta Pantalla demetacrilato. Total Partida 1745

El precio de la partida expuesta es de mil setecientas cuarenta y cinco pesetas.3.3.8 U Luminaria 1*58W. Luminaria

marca Philips, modelo TCS.Iluminación semidirecta Pantalla demetacrilato. Total Partida 1841

El precio de la partida expuesta es de mil ochocientas cuarenta y una pesetas.

3.3.9 U Luminaria 3*36W. Luminariamarca Philips, modelo TCS.Iluminación semidirecta Pantalla demetacrilato. Total Partida 2140

El precio de la partida expuesta es de dos mil ciento cuarenta pesetas.

3.3.10 U Luminaria 1*36W. Luminariamarca Philips, modelo TCS.Iluminación semidirecta Pantalla demetacrilato. Total Partida 1235

El precio de la partida expuesta es de mil doscientas treinta y cinco pesetas.

3.3.11 U Luminarias para exterior 250W.Luminaria marca Philips, modeloAL 400 PI, cerrada Total Partida 5147

El precio de la partida expuesta es de cinco mil ciento cuarenta y siete pesetas.

3.3.12 U Luminarias para exterior 150W.Luminaria marca Philips, modeloAL 400 PI, cerrada Total Partida 3987

El precio de la partida expuesta es de tres mil novecientas ochenta y siete pesetas.

3.3.13 U Luminaria Industrial 400W.Luminaria marca Philips, modeloMega-eco intensivo. Total Partida 4129

El precio de la partida expuesta es de cuatro mil ciento veintinueve pesetas.

226

3.4 Grupo Electrógeno y Puesta a Tierra

3.4.1 U Grupo Electrógeno 250 kVA.Grupo Electrógeno marca DormanStamford, incluidas baterías yequipo de medida. Total Partida 2500000

El precio de la partida expuesta es de dos millones quinientas mil pesetas.

3.4.2 U Equipo de ConmutaciónAutomático. Equipo deconmutación automático, marcaABB Total Partida 150000

El precio de la partida expuesta es de ciento cincuenta mil pesetas.

3.4.3 U Puesta Tierra de Servicio. Puestaa tierra del nº7, de 8*4 m, y 8 picas,marca Emron. Total Partida 390000

El precio de la partida expuesta es de treinta y nueve mil pesetas.

3.4.4 U Puesta a Tierra de ProtecciónPuesta a tierra del nº9, de 9*5 m, y8 picas, marca Emron. Total Partida 45000

El precio de la partida expuesta es de cuarenta y cinco mil pesetas.

227

2. MEDICIONES.

2.1 Excavaciones y Acondicionamiento del Terreno .

Nº deOrden

Unidad Descripción NºPartes

L Ancho Alto Subtotal Total

1.5

1

1

540

450

225

1.1 m 2 Limpieza del terreno,y carga mecánicamediante camión.Limpieza mecánicadel terreno con mediosmecánicos, y cargamecánica sobre elcamión.

Z.M.T

Z.B.T

Z.Tierra

180

300

450

2

1.5

0.5

Total Partida 1215

1.5 5401.2 m 3 Excavación de rasade 150 cm deprofundidad.Excavación de rasasincluida la de la puestaa tierra y carga detierras con mediosmecánicos.

Z. M:T 180 2

Total Partida 540

1

1

450

225

1.3 m 3 Excavación de rasade 100 cm deprofundidad.Excavación de rasasincluida la de la puestaa tierra y carga detierras con mediosmecánicos.

Z. B.T

Z.Tierra

300

450

1.5

0.5

Total Partida 675

1.5

1

1

540

450

225

1.4 m 3 Transporte de tierrasal vertedero.Transporte de tierrasal vertedero y tiempode espera para la cargacon un camión de 7toneladas cargadomecánicamente con unrecorrido de más de 5Km y menos de10Km.

Z. M:T

Z. B.T

Ztierra

180

300

450

2

1.5

0.5

Total Partida 1225

228

11.5 m 3 Suministro de tierraseleccionada deaportación.Suministro de tierraseleccionada.

Z.Tierra 450 0.5

Total Partida 450

11.6 m 3 Suministro de tierraadecuada deaportación.Suministro de tierraadecuada.

Z.Tierra 450 0.5

Total Partida 450El precio de la partida expuesta es de

229

2.2 Material Eléctrico de Media Tensión.

Nº deOrden



32.1 U Celda intensidadnominal 2500 A.Celdas de distribuciónmontadas y con todossus componentes yaparamenta instaladasy conexionados.Marca SIEMENS

3

Total Partida 3

42.2 U Celda intensidadnominal 800 A.Celdas de distribuciónmontadas y con todossus componentes yaparamenta instaladasy conexionados.Marca SIEMENS

4

Total Partida 4

32.3 U Interruptor dePotencia de 2500 A.Interruptor de marcaSIEMENS, tipo :3AF

3

Total Partida 3

42.4 U Interruptor dePotencia de 800 A.Interruptor de marcaSIEMENS, tipo :3AF

4

Total Partida 4

32.5 U Relé de protección desobreintensidad ysobrecarga conmicroprocesador.Relé de protecciónmarca SIEMENS,tipo: 7SJ50

3

Total Partida 3El precio de la partida expuesta es de

42.6 U Protección digital demotores. Protecciónmarca SIEMENS,tipo:7SK52.

4

Total Partida 4

230

1682.7 m Embarrado dedistribución.Embarrado de sección

3*1*10*50 mm 2 ,capaz de soportar unaintensidad de 1025 A.

168

Total Partida 168

6842.8 m Conductor de cobre

de 240 mm 2 .Conductor unipolarmarca SIEMENS,clase protothen, tipoN2YSY.

684

Total Partida 684


de 150 mm 2 .Conductor unipolarmarca SIEMENS,clase protothen, tipoN2YSY.

1260

Total Partida 1260


de 95 mm 2 .Conductorunipolarmarca SIEMENS,clase protothen, tipoN2YSY.

405

Total Partida 405



930

Total Partida 930



300

Total Partida 300

231

32.13 U Batería decondenadores de 600kVAr. Batería de lamarca SIEMENS,modelo capacitor, conuna tensión nominalde 6.35 kV

3

Total Partida 3

2.14 U Batería decondenadores de1200 kVAr. Bateríade la marcaSIEMENS, modelocapacitor, con unatensión nominal de6.35 kV

1

Total Partida 1

232

2.3 Material Eléctrico de Baja Tensión .

2.3.1 Aparamenta de Sala de Baja.

Nº deOrden



43.1.1 U Armarios deDistribuciónArmarios marca AEG,tipo:SEV2,correctamentemontados y fijados alsuelo.

4

Total Partida 4

223.1.2 U Cubículo dedistribución simple.Cubículo marca AEG,tipo SEV, montado yfijado en el armario.

22

Total Partida 22

113.1.3 U Cubículo dedistribución doble.Cubículo marca AEG,tipo SEV, montado yfijado en el armario.

11

Total Partida 11

33.1.4 U Contactor Tripolar.Contactor marcaTELEMECANIQUE,tipo: LC1- F265, de265 A.

3

Total Partida 3

23.1.5 U Contactor Tripolar.Contactor marcaTELEMECANIQUE,tipo: LC1- D95, de 95A.

2

Total Partida 2

43.1.6 U Contactor Tripolar.Contactor marcaTELEMECANIQUE,tipo: LC1- D12, de 12A.

4

Total Partida 4

233


2

Total Partida 2

43.1.8 U Contactor Tripolar.Contactor marcaTELEMECANIQUE,tipo: LC1- D0900, de9 A.

4

Total Partida 4


1

Total Partida 1


3

Total Partida 3


2

Total Partida 2


2

Total Partida 2


1

Total Partida 2

234

13.1.15 U Relé Térmicodiferencial Tripolar.Relé marcaTELEMECANIQUE,tipo: LR2-F6375, conuna zona de reglaje de270 A.

3

Total Partida 1

23.1.16 U Relé Térmicodiferencial Tripolar.Relé marcaTELEMECANIQUE,tipo: LR2-F3365, conuna zona de reglaje de90 A

2

Total Partida 2

43.1.17 U Relé Térmicodiferencial Tripolar.Relé marcaTELEMECANIQUE,tipo: LR2-D1316, conuna zona de reglaje de12 A

4

Total Partida 4

23.1.18 U Relé Térmicodiferencial Tripolar.Relé marcaTELEMECANIQUE,tipo: LR2-F5369, conuna zona de reglaje de150 A

2

Total Partida 2

3.1.19 U Relé diferencialTripolar. Relé marcaTELEMECANIQUE,tipo: LR2-F5369, conuna zona de reglaje de150 A Total Partida

33.1.20 U Seccionador tripolar.Seccionador marcaTELEMECANIQUE,tipo:DK1-JC23, parafusibles de 315 A

3

Total Partida 3

235

23.1.21 U Seccionador tripolar.Seccionador marcaTELEMECANIQUE,tipo:DK1-GB23, parafusibles de 100 A

2

Total Partida 2

43.1.22 U Seccionador tripolar.Seccionador marcaTELEMECANIQUE,tipo:LS1-D2531, parafusibles de 16 A

4

Total Partida 4

23.1.23 U Seccionador tripolar.Seccionador marcaTELEMECANIQUE,tipo:DK1-HC23, parafusibles de 160 A

2

Total Partida 2

93.1.24 U Fusibles tipo aM.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-HA131, deun calibre de 160 A

9

Total Partida 9

63.1.25 U Fusibles tipo aM.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-FA100, deun calibre de 100 A

6

Total Partida 6

43.1.26 U Fusibles tipo aM.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-HA131, deun calibre de 50 A

2

Total Partida 4

123.1.27 U Fusibles tipo aM.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-CA16, de uncalibre de 16 A

12

Total Partida 12

63.1.28 U Fusibles tipo aM.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-GA1161, deun calibre de 160 A

6

Total Partida 6

236

33.1.29 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-BA0600, deun calibre de 6 A

3

Total Partida 3

33.1.30 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-EA32, de uncalibre de 32 A

3

Total Partida 3

93.1.31 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-BA1000, deun calibre de 10 A

9

Total Partida 9

93.1.32 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-CA12, de uncalibre de 12A

9

Total Partida 9

33.1.33 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-FA80, de uncalibre de 80 A

3

Total Partida 3


6

Total Partida 6

63.1.35 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-JA1900, deun calibre de 900 A

6

Total Partida 6

237

33.1.36 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-JA1401, deun calibre de 400 A

3

Total Partida 3

63.1.37 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-GA1201, deun calibre de 120 A

6

Total Partida 6

33.1.38 U Fusibles tipo gl.Fusible marcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-FA125, deun calibre de 125 A

3

Total Partida 3


9

Total Partida 9

13.1.40 U PortafusiblesTripolar. PortafusiblemarcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-BN0600,para fusibles de 6 A

1

Total Partida 1

13.1.41 U PortafusiblesTripolar. PortafusiblemarcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-EN32 parafusibles de 32 A

1

Total Partida 1

33.1.42 U PortafusiblesTripolar. PortafusiblemarcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-BN1000,para fusibles de 10 A

3

Total Partida 3

238

33.1.43 U PortafusiblesTripolar. PortafusiblemarcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-CN12, parafusibles de 12 A

3

Total Partida 3

13.1.44 U PortafusiblesTripolar. PortafusiblemarcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-FN80, parafusibles de 80 A

1

Total Partida 1


2

Total Partida 2

23.1.46 U PortafusiblesTripolar. PortafusiblemarcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-JN1900,para fusibles de 900 A

2

Total Partida 2


1

Total Partida 1


2

Total Partida 2

239


3

Total Partida 3


1

Total Partida 1

23.1.51 U PortafusiblesTripolar. PortafusiblemarcaTELEMECANIQUE,tipo:DF2-GN1201,para fusibles de 200 A

2

Total Partida 2

23.1.52 U Batería decondenadores de 130kVAr. Batería de lamarca ICAR, modelo ,con una tensiónnominal de 0.38 kV

2

Total Partida 2

240


Nº deOrden



30603.2.1 m Conductor de cobre

de 95 mm 2 .Conductor tripolar,marca SIEMENS,clase protodur, tipoNYY.

3060

Total Partida 3060



680

Total Partida 680


de 2.5 mm 2 .Conductor tripolar,marca SIEMENS,clase protodur, tipoNYY.

6025

Total Partida 6025



520

Total Partida 520



103

Total Partida 309


de 120 mm 2 .Conductor tripolar,marca SIEMENS,clase protodor.

1080

Total Partida 1080

241



825

Total Partida 825


de 16 mm 2 .Conductor tetrapolar,marca SIEMENS,clase protodur, tipoNYCY.

250

Total Partida 250



315

Total Partida 315



130

Total Partida 130



10

Total Partida 10


de 1.5 mm 2 .Conductor unipolar,marca SIEMENS,clase protodur, tipoH07V-R.

1487

Total Partida 1478

242


de 16 mm 2 .Conductor unipolar,marca SIEMENS,clase protodur, tipoH07V-R.

850

Total Partida 850


de 2.5 mm 2 .Conductor unipolar,marca SIEMENS,clase protodur, tipoH07V-R.

480

Total Partida 480



1618

Total Partida 1618



670

Total Partida 670



192

Total Partida 192



326

Total Partida 326

243



45

Total Partida 45



55

Total Partida 55

23.2.21 U Interruptorautomáticomagnetotérmicotetrapolar. Interruptormarca HAGER, tipoHN333, para unaintensidad de 40A

2

Total Partida 2


1

Total Partida 1


2

Total Partida 2


1

Total Partida 1

244


1

Total Partida 1


2

Total Partida 2

23.2.27 U Interruptordiferencialtetrapolar.Diferencial marcaHAGER, tipoU741,con una sensibilidadde 30mA y unaintensidad de 40A

2

Total Partida 2


4

Total Partida 4


1

Total Partida 1

245

13.2.30 U Interruptordiferencialtetrapolar.Diferencial marcaHAGER, tipoCF-4588, con unasensibilidad de 300mAy una intensidad de125A

1

Total Partida 1

63.2.31 U Interruptormagnetotérmicobipolar. Interruptormarca HAGER, tipoMP215, para unaintensidad de 15A

6

Total Partida 6


5

Total Partida 5

53.2.33 U Interruptormagnetotérmicobipolar. Interruptormarca HAGER, tipoMP208, para unaintensidad de 7.5A

5

Total Partida 5


4

Total Partida 4


1

Total Partida 1

246


2

Total Partida 2


5

Total Partida 5


2

Total Partida 2

13.2.39 U Interruptormagnetotérmicotetrapolar. Interruptormarca HAGER, tipoMP420, para unaintensidad de 20A

1

Total Partida 1


1

Total Partida 1


1

Total Partida 13.2.43 U Armario de

protección. Armariode distribución, marcaHAGER, W52N

2 2

2

247

43.2.44 U Armario deprotección. Armariode distribución, marcaHAGER, modeloW42N, con una alturade 650 mm, ancho 550y profundo 140mm

4

Total Partida 4

13.2.45 U Armario deprotección. Armariode distribución, marcaHAGER, modeloW41N, con una alturade 650 mm, ancho 300y profundo 140mm

1

Total Partida 1

248

2.3.3 Alumbrado.

Nº deOrden



873.3.1 U Lámparafluorescente 58W.Lámpara marcaPhilips, modelo TLD.Color blanco frío.

87

Total Partida 87

843.3.2 U Lámparafluorescente 36W.Lámpara marcaPhilips, modelo TLD.Luz Día.

84

Total Partida 84

393.3.3 U Lámpara vapor demercurio 400W.Lámpara marcaPhilips, modelo SON.Color Corregido.

39

Total Partida 39

353.3.4 U Lámpara vapor deSodio 250W. Lámparamarca Philips, modeloSON Plus. AcabadoArgenta.

35

Total Partida 35

3.3.5 U Lámpara vapor deSodio 150W. Lámparamarca Philips, modeloSON Plus. AcabadoArgenta. Total Partida

213.3.6 U Luminaria 3*58W.Luminaria marcaPhilips, modelo TCS.Iluminación directaPantalla demetacrilato.

21

Total Partida 21

249

453.3.7 U Luminaria 2*36W.Luminaria marcaPhilips, modelo TCS.Iluminaciónsemidirecta Pantallade metacrilato.

45

Total Partida 45


24

Total Partida 24


12

Total Partida 12


21

Total Partida 21

353.3.11 U Luminarias paraexterior 250W.Luminaria marcaPhilips, modelo AL400 PI, cerrada

35

Total Partida 35

83.3.12 U Luminarias paraexterior 150W.Luminaria marcaPhilips, modelo AL400 PI, cerrada

8

Total Partida 8

393.3.13 U Luminaria Industrial400W. Luminariamarca Philips, modeloMega-eco intensivo.

39

Total Partida 39

250

3.4 Grupo Electrógeno y Puesta a Tierra.

13.4.1 U Grupo Electrógeno250 kVA. GrupoElectrógeno marcaDorman Stamford,incluidas baterías yequipo de medida.

1

Total Partida 1

23.4.2 U Equipo deConmutaciónAutomático. Equipode conmutaciónautomático, marcaABB

2

Total Partida 2

13.4.3 U Puesta Tierra deServicio. Puesta atierra del nº7, de 8*4m, y 8 picas, marcaEmron.

1

Total Partida 113.4.4 U Puesta a Tierra de

Protección Puesta atierra del nº9, de 9*5m, y 8 picas, marcaEmron.

1

Total Partida 1

251

Presupuesto.

CÁPITULO 1: Excavaciones y Acondicionamiento del Terreno .

Nº deOrden

Unidad Descripción Precio Medición Total

207 12251.1 m 2 Limpieza del terreno, y cargamecánica mediante camión. Limpiezamecánica del terreno con mediosmecánicos, y carga mecánica sobre elcamión.

Total Partida 253575El precio de la partida expuesta es de doscientas cincuenta y tres mil quinientas setenta ycinco pesetas

3623 5401.2 m 3 Excavación de rasa de 150 cm deprofundidad. Excavación de rasasincluida la de la puesta a tierra y cargade tierras con medios mecánicos.

Total Partida 1956420El precio de la partida expuesta es un millón novecientas quinientas cincuenta y seis milcuatrocientas veinte pesetas

3229 6751.3 m 3 Excavación de rasa de 100 cm deprofundidad. Excavación de rasasincluida la de la puesta a tierra y cargade tierras con medios mecánicos.

Total Partida 2179575El precio de la partida expuesta es dos millones ciento diecisiete mil quinientas setenta ycinco pesetas

433 12251.4 m 3 Transporte de tierras al vertedero.Transporte de tierras al vertedero ytiempo de espera para la carga con uncamión de 7 toneladas cargadomecánicamente con un recorrido de másde 5 Km y menos de 10Km.

Total Partida 530425El precio de la partida expuesta es de quinientas treinta mil cuatrocientas veinticincopesetas

1150 4501.5 m 3 Suministro de tierra seleccionada deaportación. Suministro de tierraseleccionada.

Total Partida 517500El precio de la partida expuesta es de quinientas diecisiete mil quinientas pesetas

252

725 4501.6 m 3 Suministro de tierra adecuada deaportación. Suministro de tierraadecuada.

Total Partida 326250El precio de la partida expuesta es de trescientas veinte seis mil doscientas cincuentapesetas

TOTAL DEL CAPÍTULO 4003745

El precio del capítulo es cuatro millones tres mil setecientas cuarenta y cinco pesetas

253

CÁPITULO 2: Material Eléctrico de Media Tensión.

Nº deOrden


800352 32.1 U Celda intensidad nominal 2500 A.Celdas de distribución montadas y contodos sus componentes y aparamentainstaladas y conexionados. MarcaSIEMENS

Total Partida 2401056El precio de la partida expuesta es de dos millones cuatrocientas una mil cincuenta y seispesetas

759312 42.2 U Celda intensidad nominal 2500 A.Celdas de distribución montadas y contodos sus componentes y aparamentainstaladas y conexionados. MarcaSIEMENS

Total Partida 3037248El precio de la partida expuesta es de tres millones treinta y siete mil doscientas cuarenta yocho mil pesetas

623158 32.3 U Interruptor de Potencia de 2500 A.Interruptor de marca SIEMENS, tipo:3AF Total Partida 1869474

El precio de la partida expuesta es de un millón ochocientas sesenta y nueve milcuatrocientas setenta y cuatro pesetas

573987 42.4 U Interruptor de Potencia de 800 A.Interruptor de marca SIEMENS, tipo:3AF

Total Partida 2295948El precio de la partida expuesta es de dos millones doscientas noventa y cinco milnovecientas cuarenta y ocho pesetas

858723 32.5 U Relé de protección de sobreintensidady sobrecarga con microprocesador.Relé de protección marca SIEMENS,tipo: 7SJ50

Total Partida 2717446El precio de la partida expuesta es de dos millones setecientas diecisieta mil cuatrociatascuarenta y seis pesetas

705471 42.6 U Protección digital de motores.Protección marca SIEMENS,tipo:7SK52.

Total Partida 2821884El precio de la partida expuesta es de dos millones ochocientas veintiuna mil ochocientasochenta y cuatro mil pesetas

4003 1682.7 m Embarrado de distribución.

Embarrado de sección 1*10*50 mm 2 ,capaz de soportar una intensidad de1025 A. Total Partida 672504

El precio de la partida expuesta es de seiscientas setenta y dos mil quinientas cuatropesetas

254

3520 6842.8 m Conductor de cobre de 240 mm 2 .Conductor unipolar marca SIEMENS,clase protothen, tipo N2YSY.

Total Partida 2407680El precio de la partida expuesta es de dos millones cuatrocientas siete mil seiscientasochenta y ocho pesetas

3125 12602.9 m Conductor de cobre de 150 mm 2 .Conductor unipolar marca SIEMENS,clase protothen, tipo N2YSY.

Total Partida 3937500El precio de la partida expuesta es de tres millones novecientas treinta mil qunientaspesetas

2745 4052.10 m Conductor de cobre de 95 mm 2 .Conductorunipolar marca SIEMENS,clase protothen, tipo N2YSY.

Total Partida 1111725El precio de la partida expuesta es de un millón ciento once mil setecientas veinticincopesetas


Total Partida 1213650El precio de la partida expuesta es de un millón doscientas trece mil seiscientas cincuentapesetas


Total Partida 301500El precio de la partida expuesta es de trescientas una mil quinientas pesetas

556871 32.13 U Batería de condenadores de 600kVAr. Batería de la marca SIEMENS,modelo capacitor, con una tensiónnominal de 6.35 kV

Total Partida 1670613El precio de la partida expuesta es de un millón seiscientas setenta mil seiscientas trecepesetas

255

987354 12.14 U Batería de condenadores de 1200kVAr. Batería de la marca SIEMENS,modelo capacitor, con una tensiónnominal de 6.35 kV

Total Partida 987354El precio de la partida expuesta es de es de novecientas ochenta y siete mil trescientascincuenta y cuatro pesetas


El precio del capítulo es de veintiún millones cuatrocientas seis mil ciento ochenta pesetas

256

CÁPITULO 3: Material Eléctrico de Baja Tensión .

3.1 Aparamenta de la Sala de Baja.

Nº deOrden


213321 43.1.1 U Armarios de Distribución Armariosmarca AEG, tipo:SEV2, correctamentemontados y fijados al suelo.

Total Partida 853284El precio de la partida expuesta es de ochocientas cincuenta y tres mil doscientas ochentay cuatro pesetas

27214 223.1.2 U Cubículo de distribución simple.Cubículo marca AEG, tipo SEV,montado y fijado en el armario.

Total Partida 598708El precio de la partida expuesta es de quinientas noventa y ocho mil setecientas ochopesetas

54213 113.1.3 U Cubículo de distribución doble.Cubículo marca AEG, tipo SEV,montado y fijado en el armario.

Total Partida 596343El precio de la partida expuesta es de quinientas noventa y seis mil trescientas cuarenta ytres mil pesestas

115451 33.1.4 U Contactor Tripolar. Contactor marcaTELEMECANIQUE, tipo: LC1- F265,de 265 A.

Total Partida 346353El precio de la partida expuesta es de trescientas cuarenta y seis mil trescientas cincuentay tres pesetas

60200 23.1.5 U Contactor Tripolar. Contactor marcaTELEMECANIQUE, tipo: LC1- D95,de 95 A.

Total Partida 120400El precio de la partida expuesta es de ciento veinte mil cuatrocientas pesetas

3212 43.1.6 U Contactor Tripolar. Contactor marcaTELEMECANIQUE, tipo: LC1- D12,de 12 A. Total Partida 12848

El precio de la partida expuesta es de doce mil ochocientas cuarenta y ocho pesetas

79210 23.1.7 U Contactor Tripolar. Contactor marcaTELEMECANIQUE, tipo: LC1- F150,de 150 A. Total Partida 158420

El precio de la partida expuesta es de ciento cincuenta y ocho mil cuatrocientas veintepesetas

1575 43.1.8 U Contactor Tripolar. Contactor marcaTELEMECANIQUE, tipo: LC1-D0900, de 9 A. Total Partida 6300

El precio de la partida expuesta es de seis mil trescientas pesetas

257

14700 13.1.9 U Contactor Tripolar. Contactor marcaTELEMECANIQUE, tipo: LC1-D3200, de 32 A.

Total Partida 14700El precio de la partida expuesta es de catorce mil setecientas pesetas


Total Partida 9420El precio de la partida expuesta es de nueve mil cuatrocientas veinte pesetas


Total Partida 148240El precio de la partida expuesta es de ciento cuarenta y ocho mil doscientas veinticuatropesetas


Total Partida 210956El precio de la partida expuesta es de doscientas diez mil novecientas cincuenta y seispesetas


Total Partida 300738El precio de la partida expuesta es de trescientas mil setecientas treinta y ocho pesetas

42150 13.1.15 U Relé diferencial Tripolar. Relé marcaTELEMECANIQUE, tipo: LR2-F6375,con una zona de reglaje de 270 A.

Total Partida 42150El precio de la partida expuesta es de cuarenta y dos mil ciento cincuenta pesetas

10210 23.1.16 U Relé diferencial Tripolar. Relé marcaTELEMECANIQUE, tipo: LR2-F3365,con una zona de reglaje de 90 A

Total Partida 20420El precio de la partida expuesta es de veinte mil cuatrocientas veinte pesetas

1324 43.1.17 U Relé diferencial Tripolar. Relé marcaTELEMECANIQUE, tipo: LR2-D1316,con una zona de reglaje de 12 A

Total Partida 5296El precio de la partida expuesta es de cinco mil doscientas noventa y seis pesetas

28564 23.1.18 U Relé diferencial Tripolar. Relé marcaTELEMECANIQUE, tipo: LR2-F5369,con una zona de reglaje de 150 A Total Partida 57128

El precio de la partida expuesta es de cincuenta y siete mil ciento veintiocho pesetas

258

28564 23.1.19 U Relé diferencial Tripolar. Relé marcaTELEMECANIQUE, tipo: LR2-F5369,con una zona de reglaje de 150 A

Total Partida 57128El precio de la partida expuesta es de cincuenta y siete mil ciento veintiocho pesetas

88874 33.1.20 U Seccionador tripolar. Seccionadormarca TELEMECANIQUE, tipo:DK1-JC23, para fusibles de 315 A

Total Partida 266622El precio de la partida expuesta es de doscientas sesenta y seis mil seiscientas veintidóspesetas

69547 23.1.21 U Seccionador tripolar. Seccionadormarca TELEMECANIQUE, tipo:DK1-GB23, para fusibles de 100 A

Total Partida 139094El precio de la partida expuesta es de ciento treinta y nueve mil noventa y cuatro pesetas

5214 43.1.22 U Seccionador tripolar. Seccionadormarca TELEMECANIQUE, tipo:LS1-D2531, para fusibles de 16 A

Total Partida 20856El precio de la partida expuesta es de veinte mil ochocientas cincuenta y seis pesetas

78214 23.1.23 U Seccionador tripolar. Seccionadormarca TELEMECANIQUE, tipo:DK1-HC23, para fusibles de 160 A

Total Partida 156428El precio de la partida expuesta es de ciento cincuenta y seis mil cuatrocientas veintiochopesetas

19725 93.1.24 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-HA131,de un calibre de 160 A

Total Partida 177525El precio de la partida expuesta es de ciento setenta y siete mil quinientas veinticincopesetas

14758 63.1.25 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-FA100,de un calibre de 100 A

Total Partida 88548El precio de la partida expuesta es de ochenta y ocho mil quinientas cuarenta y cincopesetas

17582 23.1.26 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-HA131,de un calibre de 50 A Total Partida 35164

El precio de la partida expuesta es de treinta y cinco mil ciento sesenta y cuatro pesetas

3152 123.1.27 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-CA16,de un calibre de 16 A Total Partida 37824

El precio de la partida expuesta es de treinta y siete mil ochocientas veinticuatro milpesetas

259

14785 63.1.28 U Fusibles tipo aM. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-GA1161, de un calibre de 160 A

Total Partida 88710El precio de la partida expuesta es de ochenta y ocho mil setecientas diez pesetas

2147 33.1.29 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-BA0600, de un calibre de 6 A

Total Partida 6441El precio de la partida expuesta es de seis mil cuatrocientas cuarenta y una pesetas

4152 33.1.30 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-EA32,de un calibre de 32 A

Total Partida 12456El precio de la partida expuesta es de doce mil cuatrocientas cincuenta y seis pesetas

2578 93.1.31 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-BA1000, de un calibre de 10 A

Total Partida 23202El precio de la partida expuesta es de veintitrés mil doscientas dos pesetas

2784 93.1.32 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-CA12,de un calibre de 12A

Total Partida 25056El precio de la partida expuesta es de veinticinco mil cincuenta y seis pesetas

6254 33.1.33 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-FA80,de un calibre de 80 A

Total Partida 18762El precio de la partida expuesta es de dieciocho mil setecientas sesenta y dos pesetas


Total Partida 18612El precio de la partida expuesta es de dieciocho mil seiscientas doce pesetas

35274 63.1.35 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-JA1900,de un calibre de 900 A

Total Partida 211644El precio de la partida expuesta es de doscientas once mil seiscientas cuarenta y cautropesetas

21475 33.1.36 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-JA1401,de un calibre de 400 A

Total Partida 64425El precio de la partida expuesta es de sesenta y cuatro mil cuatrocientas veinticincopesetas

260

7541 63.1.37 U Fusibles tipo gl. Fusible marcaTELEMECANIQUE, tipo:DF2-GA1201, de un calibre de 120 A

Total Partida 45246El precio de la partida expuesta es de cuarenta y cinco mil doscientas cuarenta y seispesetas


Total Partida 23853El precio de la partida expuesta es de veintitrés mil ochocientas cincuenta y tres pesetas


Total Partida 19305El precio de la partida expuesta es de diecinueve mil trescientas cinco pesetas

1478 13.1.40 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-BN0600, para fusibles de 6 A

Total Partida 1478El precio de la partida expuesta es de mil cuatrocientas setenta y ocho pestas

4128 13.1.41 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-EN32 para fusibles de 32 A

Total Partida 4128El precio de la partida expuesta es de cuatromil ciento veintiocho pestas

2478 33.1.42 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-BN1000, para fusibles de 10 A

Total Partida 7434El precio de la partida expuesta es de siete mil cuatrocientas treinta y cuatro pesetas

2987 33.1.43 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-CN12, para fusibles de 12 A

Total Partida 8961El precio de la partida expuesta es de ocho mil novecientas noventa y seis pesetas

7421 13.1.44 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-FN80, para fusibles de 80 A Total Partida 7421

El precio de la partida expuesta es de siete mil cuatrocientas veintiuna pesestas

4128 23.1.45 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-FN40, para fusibles de 40 A Total Partida 8256

El precio de la partida expuesta es de ocho mil doscientas cincuenta y seis mil pesetas

261

48794 23.1.46 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-JN1900, para fusibles de 900 A

Total Partida 97588El precio de la partida expuesta es de noventa y siete mil quinientas ochenta y ochopesetas

12547 13.1.47 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-JN1401, para fusibles de 140 A

Total Partida 12457El precio de la partida expuesta es de doce mil cuatrocientas cincuenta y siete pesetas

4178 23.1.48 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-FN50, para fusibles de 50 A

Total Partida 8356El precio de la partida expuesta es de ocho mil trescientas cincuenta y seis pesetas


Total Partida 6954El precio de la partida expuesta es de seis mil novecientas cincuenta y cuatro pesetas


Total Partida 10259El precio de la partida expuesta es de diez mil doscientas cincuenta y nueve mil pesetas

19625 23.1.51 U Portafusibles Tripolar. Portafusiblemarca TELEMECANIQUE, tipo:DF2-GN1201, para fusibles de 200 A

Total Partida 39250El precio de la partida expuesta es de treinta y nueve mil doscientas cincuenta pesetas

42135 23.1.52 U Batería de condenadores de 130kVAr. Batería de la marca ICAR,modelo , con una tensión nominal de0.38 kV Total Partida 84270

El precio de la partida expuesta es de ochenta y cuatro mil doscientas veinte pesetas

TOTAL DEL CAPÍTULO 5335417El precio del capítulo es de cinco millones trescientas treinta y cinco mil cuatrocientasdiecisiete pesetas

262


Nº deOrden


1500 12563.2.1 m Conductor de cobre de 95 mm 2 .Conductor tripolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo NYY.

Total Partida 1884000El precio de la partida expuesta es de un millón ochocientas ochenta y cuatro mil pestas

1058 6003.2.2 m Conductor de cobre de 50 mm 2 .Conductor tripolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo NYY.

Total Partida 634800El precio de la partida expuesta es de seiscientas treinta y cuatro mil ochocientas pestas

575 60253.2.3 m Conductor de cobre de 2.5 mm 2 .Conductor tripolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo NYY.

Total Partida 3464375El precio de la partida expuesta es de tres millones cuatrocientas sesenta y cuatro miltrescientas setenta y cinco pesetas

651 5203.2.4 m Conductor de cobre de 4 mm 2 .Conductor tripolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo NYY. Total Partida 338520

El precio de la partida expuesta es de trescientas treinta y ocho mil quinientas veintepesetas


El precio de la partida expuesta es de doscientas quince mil seiscientas ochenta y dospesetas

2015 10803.2.6 m Conductor de cobre de 120 mm 2 .Conductor tripolar, marca SIEMENS,clase protodor. Total Partida 2176200

El precio de la partida expuesta es de dos millones ciento setenta y seis mil doscientaspesetas


El precio de la partida expuesta es de novecientas noventa y nueve mil novecientaspesestas

1325 2503.2.8 m Conductor de cobre de 16 mm 2 .Conductor tetrapolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo NYCY.

Total Partida 331250El precio de la partida expuesta es de trescientas doce mil doscientas cincuenta pesetas

263

1512 3153.2.9 m Conductor de cobre de 25 mm 2 .Conductor tetrapolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo NYCY. Total Partida 476280

El precio de la partida expuesta es de cuatrocientas setenta y seis mil doscientas ochentapesetas


El precio de la partida expuesta es de setenta y ocho mil pesetas


El precio de la partida expuesta es de siete mil quinientas noventa pestas

286 14783.2.12 m Conductor de cobre de 1.5 mm 2 .Conductor unipolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo H07V-R. Total Partida 422708

El precio de la partida expuesta es de cuatrocientas veintidós mil setecientas ocho pesetas

952 8503.2.13 m Conductor de cobre de 16 mm 2 .Conductor unipolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo H07V-R. Total Partida 809200

El precio de la partida expuesta es de ochocientas nueve mil doscientas pestas

359 4803.2.14 m Conductor de cobre de 2.5 mm 2 .Conductor unipolar, marca SIEMENS,clase protodur, tipo H07V-R. Total Partida 172320

El precio de la partida expuesta es de ciento setenta y dos mil trescientas veinte pesetas


El precio de la partida expuesta es de un millón ciento setenta y seis mil doscientasochenta y seis pestas


El precio de la partida expuesta es de doscientas setenta y nueve mil trescientas noventapesetas


El precio de la partida expuesta es de ciento trece mil ochenta y ocho pesetas

264


El precio de la partida expuesta es de cuatrocientas cuarenta y dos mil setecientas ochopesetas


Total Partida 71415El precio de la partida expuesta es de setenta y una mil cuatrocientas quince pesetas


Total Partida 101750El precio de la partida expuesta es de ciento una mil setecientas cincuenta pesetas

7145 23.2.21 U Interruptor automáticomagnetotérmico tetrapolar. Interruptormarca HAGER, tipo HN333, para unaintensidad de 40A Total Partida 14290

El precio de la partida expuesta es de catorce mil doscientas noventa pesetas


El precio de la partida expuesta es de dos mil ciento cuarenta y cinco pesestas


El precio de la partida expuesta es de nueve mil cuarenta pesetas


El precio de la partida expuesta es de ocho mil quinientas cuarenta y siete pesetas


El precio de la partida expuesta es de nueve mil seiscientas cincuenta y ocho pesetas


El precio de la partida expuesta es de cuatro mil novecientas pesetas

265

12450 23.2.27 U Interruptor diferencial tetrapolar.Diferencial marca HAGER, tipoU741,con una sensibilidad de 30mA y unaintensidad de 40A Total Partida 24900

El precio de la partida expuesta es de veinticuatro mil novecientas pesetas


El precio de la partida expuesta es de treinta tres mil ochocientas ochenta y cuatropesetas


El precio de la partida expuesta es de dieciséis mil cuatrocientas ochenta y siete pestas

20014 13.2.30 U Interruptor diferencial tetrapolar.Diferencial marca HAGER, tipoCF-4588,con una sensibilidad de 300mA y unaintensidad de 125A Total Partida 20014

El precio de la partida expuesta es de veinte mil catorce pesetas

2147 63.2.31 U Interruptor magnetotérmico bipolar.Interruptor marca HAGER, tipo MP215,para una intensidad de 15A Total Partida 12882

El precio de la partida expuesta es de doce mil ochocientas ochenta y dos pestas.


El precio de la partida expuesta es de seis mil doscientas noventa pestas

1745 53.2.33 U Interruptor magnetotérmico bipolar.Interruptor marca HAGER, tipo MP208,para una intensidad de 7.5A Total Partida 8725

El precio de la partida expuesta es de ocho mil setecientas veinticinco pesetas


El precio de la partida expuesta es de catorce mil novecientas noventa y dos pesetas


El precio de la partida expuesta es de mil cuatrocientas doce pesetas


El precio de la partida expuesta es de tres mil setecientas noventa pesetas

266

4175 53.2.37 U Interruptor magnetotérmico bipolar.Interruptor marca HAGER, tipo MP245,para una intensidad de 45A

Total Partida 20875El precio de la partida expuesta es de veinte mil ochocientas setenta y cinco pesetas


El precio de la partida expuesta es de siete mil novecientas dieciséis pesetas

2084 13.2.39 U Interruptor magnetotérmicotetrapolar. Interruptor marca HAGER,tipo MP420, para una intensidad de 20A Total Partida 2084

El precio de la partida expuesta es de dos mil ochenta y cuatro pesetas


El precio de la partida expuesta es de dos mil doscientas setenta y cuatro pesetas


El precio de la partida expuesta es de cuatro mil ciento cinco pesetas

12259 23.2.42 U Armario de protección. Armario dedistribución, marca HAGER, modeloW52N, con una altura de 950 mm, ancho550 y profundo 140mm Total Partida 24518

El precio de la partida expuesta es de veinticuatro mil quinientas dieciocho pesetas


El precio de la partida expuesta es de dieciséis mil ciento noventa y dos pesetas


El precio de la partida expuesta es de ocho mil doscientas cincuenta peseteas

TOTAL DEL CAPÍTULO 12495383El precio del capítulo es de doce millones cuatrocientas noventa y cinco mil trescientasochenta y tres pesetas

267

3.3.3 Alumbrado.

Nº deOrden


2745 873.3.1 U Lámpara fluorescente 58W. Lámparamarca Philips, modelo TLD. Colorblanco frío. Total Partida 238815

El precio de la partida expuesta es de doscientas treinta y ocho mil ochocientas quincepestas

2115 1053.3.2 U Lámpara fluorescente 36W. Lámparamarca Philips, modelo TLD. Luz Día. Total Partida 222075

El precio de la partida expuesta es de doscientas veintidós mil setenta y cinco pesetas

5875 393.3.3 U Lámpara vapor de mercurio 400W.Lámpara marca Philips, modelo SON.Color Corregido. Total Partida 229125

El precio de la partida expuesta es de doscientas veintinueve mil ciento veinticincopeseteas

4225 353.3.4 U Lámpara vapor de Sodio 250W.Lámpara marca Philips, modelo SONPlus. Acabado Argenta. Total Partida 147875

El precio de la partida expuesta es de ciento cuarenta y cinco mil ochocientas setenta ycinco

3214 83.3.5 U Lámpara vapor de Sodio 150W.Lámpara marca Philips, modelo SONPlus. Acabado Argenta. Total Partida 25712

El precio de la partida expuesta es de veinticinco mil setecientas doce pesetas

2147 213.3.6 U Luminaria 3*58W. Luminaria marcaPhilips, modelo TCS. Iluminación directaPantalla de metacrilato. Total Partida 45087

El precio de la partida expuesta es de cuarenta y cinco mil ochenta y siete peseteas

1745 453.3.7 U Luminaria 2*36W. Luminaria marcaPhilips, modelo TCS. Iluminaciónsemidirecta Pantalla de metacrilato. Total Partida 78525

El precio de la partida expuesta es de setenta y ocho mil quinientas veinticinco pesetas


El precio de la partida expuesta es de cuarenta y cuatro mil ciento sesenta pestas


El precio de la partida expuesta es de veinticinco mil seiscientas ochenta pesetas1235 213.3.10 U Luminaria 1*36W. Luminaria marca

Philips, modelo TCS. Iluminaciónsemidirecta Pantalla de metacrilato. Total Partida 25935

El precio de la partida expuesta es de veinticinco mil novecientas treinta y cinco

268

5147 353.3.11 U Luminarias para exterior 250W.Luminaria marca Philips, modelo AL 400PI, cerrada Total Partida 180145

El precio de la partida expuesta es de ciento ochenta mil ciento cuarenta y cinco pesetas

3987 83.3.12 U Luminarias para exterior 150W.Luminaria marca Philips, modelo AL 400PI, cerrada Total Partida 31896

El precio de la partida expuesta es de treinta y una mil ochocientas noventa y seis pesetas

4129 393.3.13 U Luminaria Industrial 400W. Luminariamarca Philips, modelo Mega-ecointensivo.

Total Partida 161031El precio de la partida expuesta es de ciento sesenta y una mil treinta y una pesetas


El precio del capítulo es de un millón ochocientas seis mil sesenta y una pesetas

269

3.4 Grupo Electrógeno y Puesta a Tierra

2500000 13.4.1 U Grupo Electrógeno 250 kVA. GrupoElectrógeno marca Dorman Stamford,incluidas baterías y equipo de medida.

Total Partida 2500000El precio de la partida expuesta es de dos millones quinientas mil pesetas.

150000 23.4.2 U Equipo de Conmutación Automático.Equipo de conmutación automático,marca ABB

Total Partida 300000El precio de la partida expuesta es de trescientas mil pesetas

150000 13.4.3 U Puesta Tierra de Servicio. Puesta atierra del nº7, de 8*4 m, y 8 picas, marcaEmron.

Total Partida 39000El precio de la partida expuesta es de cuarenta y cinco mil pesetas

150000 13.4.4 U Puesta a Tierra de Protección Puesta atierra del nº9, de 9*5 m, y 8 picas, marcaEmron.

Total Partida 45000El precio de la partida expuesta es de treinta y nueve mil pesetas

TOTAL DEL CAPÍTULO 2.884.000

El precio del capítulo es de dos millones ochocientas ochenta y cuatro mil pesetas

270

4. Resumen del Presupuesto.

1 Excavaciones y Acondicionamiento del Terreno. 4.003.745

2 Material Eléctrico de Media Tensión 21.406.180

3 Material Eléctrico de Baja Tensión.

3.1 Aparamenta de la Sala de Media Tensión 5.335.417

3.2 Conductores y Cuadros de Distribución 12.495.383

3.3 Alumbrado 1.286.061

3.4 Grupo Electrógeno y Puesta a Tierra 2.884.000

Total Presupuesto Ejecución Material (PEM) 47.410.786

Gastos Generales 13% del PEM 6.163.402

Beneficios Industriales 6% del PEM 2.844.647

Total Presupuesto de Ejecución por Contrato (PEC) 56.418.835

I.V.A 16% del PEC 9.027.013

Total Presupuesto de Licitación 65.445.848

El valor del proyecto es de sesenta y cinco millones cuatrocientas cuarenta y cincomil ochocientas cuarenta y ocho pesetas

Tarragona a 5 de Setiembre de 2001

Ingeniero Técnico

Ricardo Rabinad Conte

271

Pliego de Condiciones

1.- PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES.

- El presente Pliego de Condiciones tiene por objeto definir al Contratista el alcancedel trabajo y la ejecución cualitativa del mismo.

- El trabajo eléctrico consistirá en la instalación eléctrica completa para fuerza,alumbrado y tierra.

- El alcance del trabajo del Contratista incluye el diseño y preparación de todos losplanos, diagramas, especificaciones, lista de material y requisitos para la adquisición einstalación del trabajo.

1.1.- REGLAMENTOS Y NORMAS.

Todas las unidades de obra se ejecutarán cumpliendo las prescripciones indicadasen los Reglamentos de Seguridad y Normas Técnicas de obligado cumplimiento para estetipo de instalaciones, tanto de ámbito nacional, autonómico como municipal, así como,todas las otras que se establezcan en la Memoria Descriptiva del mismo.

Se adaptarán además, a las presentes condiciones particulares que complementaránlas indicadas por los Reglamentos y Normas citadas.

1.2.- MATERIALES.

Todos los materiales empleados serán de primera calidad. Cumplirán lasespecificaciones y tendrán las características indicadas en el proyecto y en las normastécnicas generales, y además en las de la Compañía Distribuidora de Energía, para estetipo de materiales.

Toda especificación o característica de materiales que figuren en uno solo de losdocumentos del Proyecto, aún sin figurar en los otros es igualmente obligatoria.

En caso de existir contradicción u omisión en los documentos del proyecto, elContratista obtendrá la obligación de ponerlo de manifiesto al Técnico Director de laobra, quien decidirá sobre el particular. En ningún caso podrá suplir la falta directamente,sin la autorización expresa.

Una vez adjudicada la obra definitivamente y antes de iniciarse esta, el Contratistapresentara al Técnico Director los catálogos, cartas muestra, certificados de garantía o dehomologación de los materiales que vayan a emplearse. No podrá utilizarse materialesque no hayan sido aceptados por el Técnico Director.

1.3.- EJECUCIÓN DE LAS OBRAS.

1.3.1.- COMIENZO: El contratista dará comienzo la obra en el plazo que figureen el contrato establecido con la Propiedad, o en su defecto a los quince días de laadjudicación definitiva o de la firma del contrato.

272

El Contratista está obligado a notificar por escrito o personalmente en forma directaal Técnico Director la fecha de comienzo de los trabajos.

1.3.2.- PLAZO DE EJECUCIÓN: La obra se ejecutará en el plazo que se estipuleen el contrato suscrito con la Propiedad o en su defecto en el que figure en las condicionesde este pliego.

Cuando el Contratista, de acuerdo, con alguno de los extremos contenidos en elpresente Pliego de Condiciones, o bien en el contrato establecido con la Propiedad,solicite una inspección para poder realizar algún trabajo ulterior que esté condicionadopor la misma, vendrá obligado a tener preparada para dicha inspección, una cantidad deobra que corresponda a un ritmo normal de trabajo.

Cuando el ritmo de trabajo establecido por el Contratista, no sea el normal, o bien apetición de una de las partes, se podrá convenir una programación de inspeccionesobligatorias de acuerdo con el plan de obra.

1.3.3.- LIBRO DE ORDENES: El Contratista dispondrá en la obra de un Libro deOrdenes en el que se escribirán las que el Técnico Director estime darle a través delencargado o persona responsable, sin perjuicio de las que le dé por oficio cuando lo creanecesario y que tendrá la obligación de firmar el enterado.

1.4.- INTERPRETACIÓN Y DESARROLLO DEL PROYECTO.

La interpretación técnica de los documentos del Proyecto, corresponde al TécnicoDirector. El Contratista está obligado a someter a éste cualquier duda, aclaración ocontradicción que surja durante la ejecución de la obra por causa del Proyecto, ocircunstancias ajenas, siempre con la suficiente antelación en función de la importanciadel asunto.

El contratista se hace responsable de cualquier error de la ejecución motivado por laomisión de ésta obligación y consecuentemente deberá rehacer a su costa los trabajos quecorrespondan a la correcta interpretación del Proyecto.

El Contratista está obligado a realizar todo cuanto sea necesario para la buenaejecución de la obra, aún cuando no se halleexplícitamente expresado en el pliego decondiciones o en los documentos del proyecto.

El contratista notificará por escrito o personalmente en forma directa al TécnicoDirector y con suficiente antelación las fechas en que quedarán preparadas parainspección, cada una de las partes de obra para las que se ha indicado la necesidad oconveniencia de la misma o para aquellas que, total o parcialmente deban posteriormentequedar ocultas.

De las unidades de obra que deben quedar ocultas, se tomaran antes de ello,losdatos precisos para su medición, a los efectos de liquidación y que sean suscritos por elTécnico Director de hallarlos correctos. De no cumplirse este requisito, la liquidación serealizará en base a los datos o criterios de medición aportados por éste.

273

1.5.- OBRAS COMPLEMENTARIAS.

El contratista tiene la obligación de realizar todas las obras complementarias quesean indispensables para ejecutar cualquiera de las unidades de obra especificadas encualquiera de los documentos del Proyecto, aunque en el, no figuren explícitamentemencionadas dichas obras complementarias. Todo ello sin variación del importecontratado.

1.6.- MODIFICACIONES.

El contratista está obligado a realizar las obras que se le encarguen resultantes demodificaciones del proyecto, tanto en aumento como disminución o simplementevariación, siempre y cuando el importe de las mismas no altere en más o menos de un25% del valor contratado.

La valoración de las mismas se hará de acuerdo, con los valores establecidos en elpresupuesto entregado por el Contratista y que ha sido tomado como base del contrato. ElTécnico Director de obra está facultado para introducir las modificaciones de acuerdo consu criterio, en cualquier unidad de obra, durante la construcción, siempre que cumplan lascondiciones técnicas referidas en el proyecto y de modo que ello no varíe el importe totalde la obra.

1.7.- OBRA DEFECTUOSA.

Cuando el Contratista halle cualquier unidad de obra que no se ajuste a loespecificado en el proyecto o en este Pliego de Condiciones, el Técnico Director podráaceptarlo o rechazarlo; en el primer caso, éste fijará el precio que crea justo con arreglo alas diferencias que hubiera, estando obligado el Contratista a aceptar dicha valoración, enel otro caso, se reconstruirá a expensas del Contratista la parte mal ejecutada sin que ellosea motivo de reclamación económica o de ampliación del plazo de ejecución.

1.8.- MEDIOS AUXILIARES.

Serán de cuenta del Contratista todos los medios y máquinas auxiliares que seanprecisas para la ejecución de la obra. En el uso de los mismos estará obligado a hacercumplir todos los

Reglamentos de Seguridad en el trabajo vigentes y a utilizar los medios deprotección a sus operarios.

1.9.- CONSERVACIÓN DE LAS OBRAS.

Es obligación del Contratista la conservación en perfecto estado de las unidades deobra realizadas hasta la fecha de la recepción definitiva por la Propiedad, y corren a sucargo los gastos derivados de ello.

1.10.- RECEPCIÓN DE LAS OBRAS.

1.10.1.- RECEPCIÓN PROVISIONAL: Una vez terminadas las obras, tendrálugar la recepción provisional y para ello se practicará en ellas un detenidoreconocimiento por el Técnico Director y la Propiedad en presencia del Contratista,

274

levantando acta y empezando a correr desde ese día el plazo de garantía si se hallan enestado de ser admitida.

De no ser admitida se hará constar en el acta y se darán instrucciones al Contratistapara subsanar los defectos observados, fijándose un plazo para ello, expirando el cual seprocederá a un nuevo reconocimiento a fin de proceder a la recepción provisional.

1.10.2.- PLAZO DE GARANTÍA: El plazo de garantía será como mínimo de unaño, contado desde la fecha de la recepción provisional, o bien el que se establezca en elcontrato también contado desde la misma fecha. Durante este período queda a cargo delContratista la conservación de las obras y arreglo de los desperfectos causados por asientode las mismas o por mala construcción.

1.10.3.- RECEPCIÓN DEFINITIVA: Se realizará después de transcurrido elplazo de garantía de igual forma que la provisional. A partir de esta fecha cesará laobligación del Contratista de conservar y reparar a su cargo las obras si bien subsistiránlas responsabilidades que pudiera tener por defectos ocultos y deficiencias de causadudosa.

1.11.- CONTRATACION DE LA EMPRESA.

1.11.1.- Modo de contratación: El conjunto de las instalaciones las realizará laempresa escogida por concurso-subasta.

1.11.2.- Presentación: Las empresas seleccionadas para dicho concurso deberánpresentar sus proyectos en sobre lacrado, antes del 22 de febrero de 1.998 en elAyuntamiento de Tarragona.

1.11.3.- Selección: La empresa escogida será anunciada la semana siguiente a laconclusión del plazo de entrega. Dicha empresa será escogida de mutuo acuerdo entre elpropietario y el director de la obra, sin posible reclamación por parte de las otrasempresas concursantes.

1.12.- FIANZA.

En el contrato se establecerá la fianza que el contratista deberá depositar en garantíadel cumplimiento del mismo, o, se convendrá una retención sobre los pagos realizados acuenta de obra ejecutada.

De no estipularse la fianza en el contrato se entiende que se adopta como garantíauna retención del 5% sobre los pagos a cuenta citados.

En el caso de que el Contratista se negase a hacer por su cuenta los trabajos paraultimar la obra en las condiciones contratadas, o a atender la garantía, la Propiedad podráordenar ejecutarlas a un tercero, abonando su importe con cargo a la retención o fianza,sin perjuicio de las acciones legales a que tenga derecho la Propiedad si el importe de lafianza no bastase.

La fianza retenida se abonará al Contratista en un plazo no superior a treinta díasuna vez firmada el acta de recepción definitiva de la obra.

275

2.- CONDICIONES ECONÓMICAS

2.1.- ABONO DE LA OBRA.

En el contrato se deberá fijar detalladamente la forma y plazos que se abonarán lasobras. Las liquidaciones parciales que puedan establecerse tendrán carácter dedocumentos provisionales a buena cuenta, sujetos a las certificaciones que resulten de laliquidación final. No suponiendo, dichas liquidaciones, aprobación ni recepción de lasobras que comprenden.

Terminadas las obras se procederá a la liquidación final que se efectuará de acuerdocon los criterios establecidos en el contrato.

2.2.- PRECIOS.

El contratista presentará, al formalizarse el contrato, relación de los precios de lasunidades de obra que integran el proyecto, los cuales de ser aceptados tendrán valorcontractual y se aplicarán a las posibles variaciones que puedan haber.

Estos precios unitarios, se entiende que comprenden la ejecución total de la unidadde obra, incluyendo todos los trabajos aún los complementarios y los materiales así comola parte proporcional de imposición fiscal, las cargas laborales y otros gastosrepercutibles.

En caso de tener que realizarse unidades de obra no previstas en el proyecto, sefijará su precio entre el Técnico Director y el Contratista antes de iniciar la obra y sepresentará a la propiedad para su aceptación o no.

2.3.- REVISIÓN DE PRECIOS:

En el contrato se establecerá si el contratista tiene derecho a revisión de precios y lafórmula a aplicar para calcularla. En defecto de esta última, se aplicará a juicio delTécnico Director alguno de los criterios oficiales aceptados.

2.4.- PENALIZACIONES.

Por retraso en los plazos de entrega de las obras, se podrán establecer tablas depenalización cuyas cuantías y demoras se fijarán en el contrato.

2.5.- CONTRATO.

El contrato se formalizará mediante documento privado, que podrá elevarse aescritura pública a petición de cualquiera de las partes. Comprenderá la adquisición detodos los materiales, transporte, mano de obra, medios auxiliares para la ejecución de laobra proyectada en el plazo estipulado, así como la reconstrucción de las unidadesdefectuosas, la realización de las obras complementarias y las derivadas de lasmodificaciones que se introduzcan durante la ejecución, éstas últimas en los términosprevistos.

La totalidad de los documentos que componen el Proyecto Técnico de la obra seránincorporados al contrato y tanto el contratista como la Propiedad deberán firmarlos entestimonio de que los conocen y aceptan.

276

2.6.- RESPONSABILIDADES.

El Contratista es el responsable de la ejecución de las obras en las condicionesestablecidas en el proyecto y en el contrato. Como consecuencia de ello vendrá obligado ala demolición de lo mal ejecutado y a su reconstrucción correctamente sin que sirva deexcusa el que el Técnico Director haya examinado y reconocido las obras.

El contratista es el único responsable de todas las contravenciones que él o supersonal cometan durante la ejecución de las obras u operaciones relacionadas con lasmismas. También es responsable de los accidentes o daños que por errores, inexperienciao empleo de métodos inadecuados se produzcan a la propiedad a los vecinos o terceros engeneral.

El Contratista es el único responsable del incumplimiento de las disposicionesvigentes en la materia laboral respecto de su personal y por tanto los accidentes quepuedan sobrevenir y de los derechos que puedan derivarse de ellos.

2.7.- RESCISIÓN DEL CONTRATO.

CAUSAS DE RESCISIÓN: Se consideraran causas suficientes para la rescisión delcontrato las siguientes:

- Primero: Muerte o incapacitación del Contratista.

- Segunda: La quiebra del contratista.

- Tercera: Modificación del proyecto cuando produzca alteración en más o menos25% del valor contratado.

- Cuarta : Modificación de las unidades de obra en número superior al 40% deloriginal.

- Quinta : La no iniciación de las obras en el plazo estipulado cuando sea porcausas ajenas a la Propiedad.

- Sexta : La suspensión de las obras ya iniciadas siempre que el plazo desuspensión sea mayor de seis meses.

- Séptima: Incumplimiento de las condiciones del Contrato cuando implique malafe.

- Octava : Terminación del plazo de ejecución de la obra sin haberse llegado acompletar ésta.

- Décima : Actuación de mala fe en la ejecución de los trabajos.

- Decimoprimera: Destajar o subcontratar la totalidad o parte de la obra a tercerossin la autorización del Técnico Director y la Propiedad.

277

2.8.- LIQUIDACIÓN EN CASO DE RESCISIÓN DEL CONTRATO.

Siempre que se rescinda el Contrato por causas anteriores o bien por acuerdo deambas partes, se abonará al Contratista las unidades de obra ejecutadas y los materialesacopiados a pie de obra y que reúnan las condiciones y sean necesarios para la misma.

Cuando se rescinda el contrato llevará implícito la retención de la fianza paraobtener los posibles gastos de conservación de el período de garantía y los derivados delmantenimiento hasta la fecha de nueva adjudicación.

278

3.- CONDICIONES FACULTATIVAS

3.1.- NORMAS A SEGUIR.

El diseño de la instalación eléctrica estará de acuerdo con las exigencias orecomendaciones expuestas en la última edición de los siguientes códigos:

1.- Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión e InstruccionesComplementarias.

2.- Normas UNE.

3.- Publicaciones del Comité Electrotécnico Internacional (CEI).

4.- Plan nacional y Ordenanza General de Seguridad e Higiene en el trabajo.

5.- Normas de la Compañía Suministradora.

6.- Lo indicado en este pliego de condiciones con preferencia a todos los códigos ynormas.

3.2.- PERSONAL.

El Contratista tendrá al frente de la obra un encargado con autoridad sobre losdemás operarios y conocimientos acreditados y suficientes para la ejecución de la obra.

El encargado recibirá, cumplirá y transmitirá las instrucciones y ordenes delTécnico Director de la obra.

El Contratista tendrá en la obra, el número y clase de operarios que haga falta parael volumen y naturaleza de los trabajos que se realicen, los cuales serán de reconocidaaptitud y experimentados en el oficio. El Contratista estará obligado a separar de la obra,a aquel personal que a juicio del Técnico Director no cumpla con sus obligaciones, realiceel trabajo defectuosamente, bien por falta de conocimientos o por obrar de mala fe.

3.3.- RECONOCIMIENTO Y ENSAYOS PREVIOS.

Cuando lo estime oportuno el Técnico Director, podrá encargar y ordenar elanálisis, ensayo o comprobación de los materiales, elementos o instalaciones, bien sea enfábrica de origen laboratorios oficiales o en la misma obra, según crea más conveniente,aunque estos no estén indicados en este pliego.

En el caso de discrepancia, los ensayos o pruebas se efectuarán en el laboratoriooficial que el Técnico Director de obra designe.

Los gastos ocasionados por estas pruebas y comprobaciones, serán por cuenta delContratista.

279

3.4.- ENSAYOS.

3.4.1.- Antes de la puesta en servicio del sistema eléctrico, el Contratista habrá dehacer los ensayos adecuados para probar, a la entera satisfacción del Técnico Director deobra, que todo equipo, aparatos y cableado han sido instalados correctamente de acuerdocon las normas establecidas y están en condiciones satisfactorias del trabajo.

3.4.2.- Todos los ensayos serán presenciados por el Ingeniero que representa elTécnico Director de obra.

3.4.3.- Los resultados de los ensayos serán pasados en certificados indicando fechay nombre de la persona a cargo del ensayo, así como categoría profesional.

3.4.4.- Los cables, antes de ponerse en funcionamiento, se someterán a un ensayo deresistencia de aislamiento entre las fases y entre fase y tierra.

3.4.5.- Alumbrado y fuerza. Medir la resistencia de aislamiento de todos losaparatos (armaduras, tomas de corriente, etc...), que han sido conectados, a excepción dela colocación de las lámparas.

3.4.6.- En los cables enterrados, estos ensayos de resistencia de aislamiento se haránantes y después de efectuar el rellenado y compactado.

3.5.- APARAMENTA.

3.5.1.- Antes de poner el aparellaje bajo tensión, se medirá la resistencia deaislamiento de cada embarrado entre fases y entre fases y tierra. Las medidas debenrepetirse con los interruptores en posición de funcionamiento y contactos abiertos.

3.5.2.- Todo relé de protección que sea ajustable será calibrado y ensayado,usando contador de ciclos, caja de carga, amperímetro y voltímetro, según se necesite.

3.5.3.- Se dispondrá, en lo posible, de un sistema de protección selectiva. Deacuerdo con esto, los relés de protección se elegirán y coordinarán para conseguir unsistema que permita actuar primero el dispositivo de interrupción más próximo a la falta.

3.5.4. -El contratista preparará curvas de coordinación de relés y calibrado de éstospara todos los sistemas de protección previstos.

3.5.5.- Todos los interruptores automáticos se colocarán en posición de prueba ycada interruptor será cerrado y disparado desde su interruptor de control. Losinterruptores deben ser disparados por accionamiento manual y aplicando corriente a losrelés de protección. Se comprobarán todos los enclavamientos.

280

4.- CONDICIONES TÉCNICAS DE OBRA CIVIL

4.1.- MATERIALES BÁSICOS

Todos los materiales básicos que se emplearan durante la ejecución de las obras,serán de primera calidad y cumplirán las especificaciones que se exigen a los materialesdel Pliego de Prescripciones Técnicas Generales para obras de Carreteras y Puentes delM.O.P.U. (Julio 1976) y Instrucciones, Normas y Reglamentos de la legislación vigente.

4.2.- EXCAVACIONES EN CUALQUIER TIPO DE TERRENO

Las excavaciones se ejecutarán de acuerdo con los planos del Proyecto, y con losdatos obtenidos del replanteo general de las obras, los Planos de detalle, y las ordenes dela Dirección de las obras.

Cuando las excavaciones lleguen a la rasante de la plataforma, los trabajos que seejecutaran para dejar la explanada refinada, compactada y totalmente preparada paraempezar la colocación de la sub-base granular, estarán incluidos en el precio unitario de laexcavación. Si la explanada no cumple las condiciones de capacidad necesarias, elDirector de las obras podrá ordenar una excavación adicional en sub-rasante, que serámedida y abonada mediante el mismo precio definitivo para todas las excavaciones.

Si durante las excavaciones aparecen manantiales o filtraciones motivadas porcualquier causa, se ejecutarán los trabajos de acuerdo con las indicaciones existentes en lanormativa vigente, y se considerarán incluidos en los precios de excavación.

En los precios de las excavaciones están incluidos el transporte a cualquierdistancia. Si a criterio del Director de las obras los materiales no son adecuados para laformación de terraplenes, se transportarán al vertedero, no siendo motivo de sobrepeso elposible incremento de distancia de transporte. El Director de las obras podrá autorizar elvertido de materiales a determinadas zonas bajas de las parcelas asumiendo el Contratistala obligación de ejecutar los trabajos de extendido y compactación, sin reclamarcompensación económica de ningún tipo.

El rellenado de parcelas definido, en ningún caso podrá superar las cotas de lasaceras más próximas.

- Medición y abono.

Se medirá y abonará por metros cúbicos (m3) realmente excavados, midiendo pordiferencia entre los perfiles cogidos antes y después de los trabajos.

No son abonables los desprendimientos o los aumentos de volumen sobre lassecciones que previamente se hayan fijado en este Proyecto.

Para el efecto de las mediciones de movimiento de tierra, se entiende por metrocúbico de excavación el volumen correspondiente a esta unidad, referida al terreno talcomo se encuentre donde se tenga que excavar.

Se entiende por volumen de terraplén, el que corresponde a estas obras, después deejecutadas y consolidadas, según lo previsto en estas condiciones.

281

- Advertencia sobre los precios de las excavaciones.

Además de lo que se especifica en los artículos anteriores, y en otros donde sedetalla la forma de ejecución de las excavaciones, se tendrá que tener en cuenta losiguiente:

El Contratista, al ejecutar las excavaciones, se atendrá siempre a los planos yinstrucciones del Facultativo. En caso que la excavación a ejecutar no fuesesuficientemente definida, solicitará la aclaración necesaria antes de proceder a suejecución. Por tanto, no serán de abono los desprendimientos ni los aumentos desecciones no previstos en el Proyecto o fijados por el Director Facultativo.

Contrariamente, si siguiendo las instrucciones del Facultativo, el Contratistaejecutase menor volumen de excavación del que tendría que resultar de todos los planos,o de las prescripciones fijadas, sólo se considerará de abono el volumen realmenteejecutado.

En todos los casos, los vacíos que queden entre las excavaciones y las fábricas,incluso resultantes de los desprendimientos, se tendrán que rellenar con el mismo tipo dematerial, sin que el Contratista reciba, por ello, ninguna cantidad adicional.

En caso de duda sobre la determinación del precio de una excavación concreta, elContratista se acogerá a lo que decida el Director Facultativo, sin ajustarse a lo que, aefectos de valoración del Presupuesto figure en los Presupuestos Parciales del Proyecto.

Se entiende que los precios de las excavaciones comprenden, además de lasoperaciones y gastos ya indicados, todos los auxiliares y complementarios, como son:instalaciones, suministros y consumo de energía para el alumbrado y fuerza, suministrode agua, ventilación, utilización de cualquier clase de maquinaria con todos sus gastos yamortizaciones, etc. así como los problemas producidos por las filtraciones o porcualquier otro motivo.

4.3.- DEMOLICIONES Y REPOSICIONES.

- Definición.

Se define como demolición, la operación de derribo de todos los elementos queobstaculicen la construcción de una obra o que sea necesario hacer desaparecer, para darpor finalizada la ejecución de la obra.

Su ejecución incluye las operaciones siguientes:

- Derribo o excavación de materiales.

- Retirada de los materiales resultantes a vertederos o al lugar de utilización.

Todo esto, realizado de acuerdo con las presentes especificaciones y con los datosque se incluyen en los documentos del proyecto.

- Ejecución de las obras.

282

La ejecución de las obras comprende el derribo o excavación de materiales. Estasoperaciones se efectuaran con las precauciones necesarias para la obtención de unascondiciones de seguridad suficientes y evitar daños en las estructures existentes, deacuerdo con lo ordenado por el Facultativo encargado de las obras, quien designará ymarcará los elementos que se tengan que conservar intactos.

- Medición y abono.

Se medirán y abonarán a los precios del Cuadro de Precios . El preciocorrespondiente incluye la carga sobre camiones y el transporte al vertedero o lugar deutilización, así como la manipulación de los materiales y mano de obra necesaria para suejecución.

El Contratista tiene la obligación de depositar los materiales que, procedentes dederribos, considere de posible utilización o de algún valor, al lugar que les asigne elDirector Facultativo de la obra.

4.4.- BASE GRANULAR.

Se cumpliran, en todo momento, las especificaciones de la Normativa vigente.Antes de colocar la capa de base granular se comprobará, con especial atención, la calidadde los trabajos de refino y compactación de la capa de sub-base, y se ejecutarán losensayos necesarios. Los porcentajes de humedad del material y de la superficie de sub-base serán las correctas, y sescomprobarán las pendientes transversales.

En el caso de emplear base de origen granitica se comprobarà el grado de friabilidaddel arido, mediante ensayo (prueba) CBR o similar; en todo momento el índice CBR será>80.

-Medida y abono.

Se medirá i abonará por metro cúbico realmente ejecutado i compactado, medudosobre los planos del Projecto.

El precio incluirá el canon de extracción, carga, transporte a cualquier distancia y elresto de operaciones necesarias para dejar completamente acabada la unidad.

4.5.- PAVIMENTOS.

Antes de proceder a estender la capa del firme immediatamente superior a la capade base, se comprobará con especial atención la calidad de los trabajos de refino ycompactación de la citada capa de base y se ejecutarán los ensayos (pruebas) necesarias.Los porcentajes de humedad del material y de la superfície de base serán los correctos yse comprobaran las pendientes transversales.

4.5.1.- ASFÁLTICOS.

Las mezclas asfálticas en caliente serán aprobadas para su suo por el encargadoFacultativo, y su calidad, características y condiciones se ajustarán a la Instrucción para elcontrol de fabricación y puesta en obra de mezclas bituminosas, así como a lasInstrucciones vigentes, sobre firmes flexibles. Cumplirán, en todo momento, lasespecificaciones de la Normativa vigente.

283

Se medirán y abonarán por Toneladas (Tn.) calculadas a partir de los metroscuadrados (m2) de paviment ejecutado, y con el grueso definido en los planos del Projectoy la densidad real obtenida en los ensayos.

Los precios incluiran la ejecución de los riegos de imprimación y adherencia, y detoda la obra de pavimentación, incluso el transporte, fabricación, extensión, compactacióny los materiales (aridos, ligantes, “filler” y posibles aditivos).

4.5.2.- OTROS PAVIMENTOS.

En cuanto a las especificaciones de los materiales a utilizar, las dosificaciones delos mismos, el equipo necesario para la ejecución de las obras, la forma de ejecutarlas,así como la medida y abono de las unidades referidas al tipo de pavimento, tales comotratamientos superficiales, macadanes o pavimentos de hormigón, se estará, en todomomento, a aquello que dispone la Normativa vigente, excepto los ligantes, que seconsideran siempre incluidos en la unidad de obra definida.

4.6.- EXCAVACIÓN Y RELLENO DE ZANJAS Y POZOS.

La unidad de excavación de zanjas y pozos comprede todas las operacionesnecesarias para abrir les rasas definidas para la ejecución del alcantarillado,abastecimiento de agua, el resto de las redes de servicio, definidas al presente Projecto, ylas zanjas y pozos necesarios para cimientos o drenages.

Las excavaciones se ejecutará de acuerdo con las especificaciones de los planos delProjecto y la Normativa vigente, con los datos obtenidos del replanteamiento general delas Obras, los planos de detalle y las ordenes de la Dirección de las Obras.

Las excavaciones se considerarán no clasificadas y se definen con un precio paracualquier tipo de terreno.

La excavación de roca y la excavación especial de taludes en roca, se abonaràn alprecio único definido de excavación.

Si durante la ejecución de las excavaciones aparecen manantiales o filtracionesmotivadas por cualquier causa, se utilizarán los medios que sean necesarios para evacuarlas aguas. Es coste de la citadas operaciones estarán comprendidad dentro de los preciosde la excavación. La Dirección de las Obras podrá autorizar, si es posible, la ejecución desobreexcavaciones para evitar las operaciones de apuntalamiento, pero los volumenessobreexcavados no serán objecto del abono. La excavación de rasas se abonará por metroscúbicos (m3) excavados de acuerdo con la medida teórica de los planos del Projecto.

El precio correspondiente incluye el subministro, transporte, manipulación y uso detodos los materiales, maquinária y mano de obra necesaria para su ejecución; la limpiezay desbroce de toda la vegetación; la construcción de obras de desagüe, para evitar laentrada de aguas; la construcción de los apuntalamientos y los calzados que se precisen;el transport de los productos extraidos al lugar de uso, a los depósitos o al vertedero;indemnizaciones a quien sea necesario i arreglo de las areas afectadas.

En la excavación de zanjas y pozos será de aplicación la advertencia sobre losprecios de las excavaciones citadas en el articulo 1.3. del presente Pliego.

284

Cuando durante los trabajos de excavación aparezcan servicios existentes, conindependencia del hecho que se hayan contemplado o no en el Projecto, los trabajos seejecutarán incluso con medios manuales, para no estropear estas instalaciones,completandose la excavación con la calzada en buenas condiciones de las conduccionesde agua, gas, alcantarillado, instalaciones electricas, telefónicas, etc. o con cualquier otroservicios que sea preciso descubrir, sin que el Contratista tenga ningún derecho a cobropor estos conceptos.

El relleno de las zanjas se ejecutará con el mismo grado de compactación exigido alos terraplenes. El Contractista empleará los medios de compactación ligeros necesarios yreducirá el grueso de las tongadas, sin que los citados trabajos puedan ser objecto desobreprecio.

Si los materiales procedentes de las excavaciones de zanjas no son adecuados parasu relleno, se obtendran los materiales necesarios de los préstamos interiores al polígono,no siendo de abono los trabajos de excavación y transporte de los citados materiales depréstamo, y encontrandose incluidos al precio unitario de relleno de rasas definido alCuadro de Precios .

4.7.- PAVIMENTACIÓN DE ACERAS Y BALDOSAS DE MORTEROCOMPRIMIDO.

- Definición.

La baldosa de mortero comprimido es una baldosa de una capa de impronta demortero rico en cemento, àrido fino y, en casos particulares, colorantes, que formen lacara, y una capa de base de mortero menos rico en cemento y àrido más grueso, queconstituye el dorso.

- Procedencia.

Este tipo de baldosa proviene de fábrica especializada.

- Características generales.

Si no se define en los planos, el tipo reglamentario será cuadrado, de veintecentímetros (0,20 m.) de lado y cuatro centímetros (0,04 m.) de grosor.

- Constitución.

Está constituido por una cara superior de desgaste de doce millímetros (0,012 m.)de grosor y una cara inferior de base de veintiocho milímetros (0,028 m.)

Las losetas normales se fabricarán, solamente, con cemento Portland i arena natural;en cambio, las de color se harán con cemento Portland y arena natural en su capa base, ycon cemento blanco acolorado y arena de mármol en la capa superior de desgaste.

El dibujo de la cara superior deberá de ser aprobado por la Inspección Facultativa.

285

- Normas de Calidad.

Desgaste por fregamiento:

- Recorrido: (250 m.) dos cientos cincuenta metros.

- Presión: (0,6 Kg/cm2) seiscientos gramos per centímetro cuadrado.

- Abrasivo: arena silícica 1 gr/cm2 por via humeda

- Desgaste medio en pérdida de altura: inferior a 2 mm.

- Resistencia a la flexión. Flexión per pieza completa sobre cuatro (4) soportessituados entre sí a dieciocho centímetros (0,18 m.), y carga puntual en el centro: superiora (350 Kg.) tres cientos cincuenta kilogramos.

- Recepción.

No serán de recepción las losetas si las dimensiones y grosores de sus capas no seajustan a lo especificado anteriormente, con una tolerancias màximas de dos milímetros(0,002 m.), en mas o en menos.

286

5.- CONDICIONES TÉCNICAS ELECTRICAS.

5.1.- EQUIPOS ELÉCTRICOS.

- GENERALIDADES.

El ofertante será el responsable del suministro de los equipos elementos eléctricos.La mínima protección será IP54, según DIN 40050, garantizándose una protección contradepósitos nocivos de polvo y salpicaduras de agua; garantía de protección contraderivaciones.

Al objeto de no dejar descender la temperatura en el interior de los cuadroseléctricos por debajo de la condensación, se preveerá calefacción con termostato 30oCcon potencia calorífica aproximada de 300 W/m3, garantizándose una distribucióncorrecta del calor en aquellos de gran volumen. Mínima temperatura 20oC.

Se preveerán prensaestopas de aireación en las partes inferiores de los armarios. Enlos armarios grandes, en la parte inferior y superior, para garantizar mejor la circulacióndel aire.

Así mismo no se dejará subir la temperatura en la zona de los cuadros eléctricos yde instrumentación por encima de los 35oC por lo que el ofertante deberá estudiar dichacondición y los medios indicados en el proyecto, ventilación forzada y termostatoambiental, para que si no los considera suficiente prevea acondicionamiento de aire porrefrigeración, integrada en los cuadros o ambiental para la zona donde están situados.

Así pues todos los armarios incorporarán además como elementos auxiliarespropios, los siguientes accesorios:

- Ventilación forzada e independiente del exterior.

- Resistencia de calentamiento.

- Refrigeración, en caso de que se requiera.

- Dispositivo químico-pasivo de absorción de la humedad.

- Iluminación interior.

- Seguridad de intrusismo y vandalismo.

- Accesibilidad a todos sus módulos y elementos.

Se tendrán en cuenta las condiciones ambientales de uso. Por ello, se aplicará laclasificación 721-2 de polvo, arena, niebla salina, viento, etc. según norma IEC 721.

Para determinar los dispositivos de protección en cada punto de la instalación sedeberá calcular y conocer:

a) La intensidad de empleo en función del factor de potencia, simultaneidad,utilización y factores de aplicación previstos e imprevistos. De éste último se fijará un

factor, y éste se expresará en la oferta.

287

b) La intensidad del cortocircuito.

c) El poder de corte del dispositivo de protección, que deberá ser mayor que laICC (intensidad de cortocircuito) del punto en el cual está instalado.

d) La coordinación del dispositivo de protección con el aparellaje situado aguasabajo.

e) La selectividad a considerar en cada caso, con otros dispositivos de protecciónsituados aguas arriba.

Se determinará la sección de fases y la sección de neutro en función de protegerloscontra sobrecargas, verificándose:

a) La intensidad que pueda soportar la instalación será mayor que laintensidad de empleo, previamente calculada.

b) La caída de tensión en el punto más desfavorable de la instalación será inferiora la caída de tensión permitida, considerados los casos más desfavorables, como porejemplo tener todos los equipos en marcha con las condiciones ambientales extremas.

c) Las secciones de los cables de alimentación general y particular tendrán encuenta los consumos de las futuras ampliaciones.

Se verificará la relación de seguridad (Vc / VL), tensión de contacto menor o igual ala tensión límite permitida según los locales MI-BT021, protección contra contactosdirectos e indirectos.

La protección contra sobrecargas y cortocircuitos se hará, preferentemente, coninterruptores automáticos de alto poder de cortocircuito, con un poder de corteaproximado de 50 KA, y tiempo de corte inferior a 10 ms. Cuando se preveanintensidades de cortocircuito superiores a las 50 KA, se colocarán limitadores de poder decorte mayor que 100 KA y tiempo de corte inferior a 5 ms.

Estos interruptores automáticos tendrán la posibilidad de rearme a distancia a sermandados por los PLC del telemando. Así mismo poseerán bloques de contactosauxiliares que discriminen y señalicen el disparo por cortocircuito, del térmico, así comoposiciones del mando manual.

Idéntica posibilidad de rearme a distancia tendrán los detectores de defecto a tierra.

Las curvas de disparo magnético de los disyuntores, L-V-D, se adaptarán a lasdistintas protecciones de los receptores.

Cuando se empleen fusibles como limitadores de corriente, éstos se adaptarán a lasdistintas clases de receptores, empleándose para ello los más adecuados, ya sean aM, gF,gL o gT, según la norma UNE 21-103.

Todos los relés auxiliares serán del tipo enchufable en base tipo undecal, de trescontactos inversores, equipados con contactos de potencia, (10 A. para carga resistiva,cos. fi=1), aprobados por UL.

288

La protección contra choque eléctrico será prevista, y se cumplirá con las normasUNE 20-383 y MI-BT021.

La determinación de la corriente admisible en las canalizaciones y suemplazamiento será, como mínimo, según lo establecido en MI BT004. La corriente delas canalizaciones será 1.5 veces la corriente admisible.

Las caídas de tensión máximas autorizadas serán según MI BT017, siendo elmáximo, en el punto más desfavorable, del 3% en iluminación y del 5% en fuerza. Estacaída de tensión se calculará considerando alimentados todos los aparatos de utilizaciónsusceptibles de funcionar simultáneamente, en las condiciones atmosféricas másdesfavorables.

Los conductores eléctricos usarán los colores distintivos según normas UNE, yserán etiquetados y numerados para facilitar su fácil localización e interpretación en losplanos y en la instalación.

El sistema de instalación será según la instrucción MI BT018 y otras por interioresy receptores, teniendo en cuenta las características especiales de los locales y tipo deindustria.

El ofertante debe detallar en su oferta todos los elementos y equipos eléctricosofrecidos, indicando nombre de fabricante.

Además de las especificaciones requeridas y ofrecidas, se debe incluir en la oferta:

a) Memorándum de cálculos de carga, de iluminación, de tierra, protecciones yotros que ayuden a clasificar La calidad de las instalaciones ofertadas.

b) Diseños preliminares y planos de los sistemas ofertados.

En planos se empleará simbología normalizada S/UNE 20.004

Se tenderá a homogeneizar el tipo de esquema, numeración de borneros de salida yentrada y en general todos los elementos y medios posibles de forma que facilite elmantenimiento de las instalaciones.

5.2.- CUADROS ELÉCTRICOS.

En los cuadros eléctricos se incluirán pulsadores frontales de marcha y parada, conseñalización del estado de cada aparato (funcionamiento y avería).

El concursante razonará el tipo elegido, indicando las siguientes características:

- Estructura de los cuadros, con dimensiones, materiales empleados (perfiles,chapas, etc...), con sus secciones o espesores, protección antioxidante, pinturas, etc ...

- Compartimientos en que se dividen.

- Elementos que se alojan en los cuadros (embarrados, aisladores, etc...),detallando los mismos.

289

- Interruptores automáticos.

- Salida de cables, relés de protección, aparatos de medida y elementos auxiliares.

- Protecciones que, como mínimo, serán:

- Mínima tensión, en el interruptor general automático.

- Sobrecarga en cada receptor.

- Cortocircuitos en cada receptor.

5.3.- ALUMBRADO .

5.3.1 GENERALIDADES

Las luminarias serán estancas, con reactancias de arranque rápido y con condensador correctordel coseno fi incorporado.

Se efectuará un estudio completo de iluminación tanto para interiores y exteriores justificandolos luxs obtenidos en cada caso.

Antes de la recepción provisional estos luxs serán verificados con un luxómetro por toda elárea iluminada, la cual tendrá una iluminación uniforme.

5.3.2 ALUMBRADO INTERIOR.

Proporcionará un nivel de iluminación suficiente para desarrollar la actividad prevista a cadainstalación según la ordenanza general de seguridad e higiene en el trabajo en una proporción del50%.

Además de la cantidad se determinará la calidad de la iluminación que en líneas generalescumplirá con:

1) Eliminación o disminución de las causas de deslumbramiento capaces de provocar unasensación de incomodidad e incluso una reducción de la capacidad visual.

2) Elección del dispositivo de iluminación y su emplazamiento de tal forma que la direcciónde luz, su uniformidad, su grado de difusión y el tipo de sombras se adapten lo mejorposible a la tarea visual y a la finalidad del local iluminado

3) Adaptar una luz cuya composición espectral posea un buen rendimiento en color.

4) La reproducción cromática será de calidad muy buena (índice Ra entre 85 y 10C).

5) La temperatura de color de los puntos de luz estará entre 3000 y 5500 grados Kelvin.

6) Se calculará un coeficiente de mantenimiento bajo, del orden de 0,7.

7) Los coeficientes de utilización y rendimiento de la iluminación se procurará que sean losmayores posibles.

5.3.3ALUMBRADO EXTERIOR.

Las luminarias exteriores serán de tipo antivandálico e inastillables.

Los soportes, brazos murales, báculos y demás elementos mecánicos serán galvanizados encaliente, según apartado 4.1 de estos pliegos.

Para proyectar el tipo de luminaria se tendrá en cuenta:

290

- La naturaleza del entorno para emplear de uno o dos hemisferios.

- Las características geométricas del área a iluminar

- El nivel medio de iluminación, que nunca sea inferior a 15 lux.

- La altura del punto de luz será el adecuado a los lúmenes.

- El factor de conservación será del orden de 0,6.

- El rendimiento de la instalación y de la iluminación según el proyecto y el fabricante,tendiéndose al mayor posible.

5.3.4.- ILUMINACION DE SEGURIDAD.

Estará formada por aparatos autónomos automáticos que cumplan con las normas UNE 20-062- 73 y 20- 392- 75 y demás disposiciones vigentes de seguridad. Serán del tipo fluorescente conpreferencia.

En las instalaciones electricomecánicas con un grado de protección mínimo de IP54.En oficinas IP22.

Las luminarias exteriores serán de tipo antivandálico e inastillables.

Los soportes, farolas, brazos murales, báculos y demás elementos mecánicos serángalvanizados en caliente, según apartado 4.1 de estos pliegos.

Las lámparas serán de vapor de sodio de alta presión y vapor de mercurio colorcorregido. Tendrán incorporado el condensador corrector del coseno de fi.

Para proyectar el tipo de luminaria se tendrá en cuenta:

- La naturaleza del entorno para emplear de uno o dos hemisferios.

- Las características geométricas del área a iluminar.

- El nivel medio de iluminación, que nunca sea inferior a 15 lux.

- La altura del punto de luz será el adecuado a los lúmenes.

- El factor de conservación será del orden de 0,8.

- El rendimiento de la instalación y de la iluminación según el proyecto y elfabricante, tendiéndose al mayor posible.

5.4- RED DE PUESTA A TIERRA.

En cada instalación se efectuará una red de tierra. El conjunto de líneas y tomas detierra tendrán unas características tales, que las masas metálicas no podrán ponerse a unatensión superior a 24 V, respecto de la tierra.

Todas las carcasas de aparatos de alumbrado, así como enchufes, etc., dispondránde su toma de tierra, conectada a una red general independiente de la de los centros detransformación y de acuerdo con el reglamento de B.T.

291

Las instalaciones de toma de tierra, seguirán las normas establecidas en elReglamento Electrotécnico de Baja Tensión y sus instrucciones complementarias.

Los materiales que compondrán la red de tierra estarán formados por placas,electrodos, terminales, cajas de pruebas con sus terminales de aislamiento y medición,etc.

Donde se prevea falta de humedad o terreno de poca resistencia se colocarán tubosde humedificación además de reforzar la red con aditivos químicos.

La resistencia mínima a corregir no alcazará los 4 ohmios.

La estructura de obra civil será conectada a tierra. Todos los empalmes serán tiposoldadura aluminotérmica sistema CADWELL o similar.

5.5- PROTECCIÓN CONTRA DESCARGAS ATMOSFÉRICAS.

Se deberá estudiar e incluir si es necesario un sistema de protección total de lasinstalacionse de acuerdo con las normas vigentes en conformidad con la resistencia detierra y las áreas geográficas.

Deberá entregarse un memorándum de cálculos sobre el método seguido para cadacaso.

Este sistema englobará tanto la protección general de cada instalación como laparticular de elementos ya sea esta última con separadores galvánicos, circuitos RC,varistores, etc

5.6.- LÁMPARAS SEÑALIZACIÓN.

Todas las lámparas de señalización serán del tipo Led estandarizadas ynormalizadas.

Los colores que se emplearán serán los siguientes:

- Verde: indicación de marcha.

- Amarillo: indicación de avería leve. Intermitente alarma leve.

- Rojo: indicación de avería grave. Intermitente alarma grave.

- Blanco: indicación informativa, de estado, de posición, etc.

Todas las lámparas de señalización se verificarán a través de un pulsador de prueba.

5.7 Grupo Eléctrógeno.

5.7.1 Alternador del Grupo Electrógeno.

El factor de potencia deberá ser igual a 0.8.

La temperatura ambiente de trabajo no excederá de 45 ºC de acuerdo con lasnormas VDE.

292

El alternador deberá tener una buena conexión a tierra para eliminar posiblesperturbaciones.

Para evitar las distorsiones de la onda de tensión se seguirán ñas normas VDE 0875en grado N

Los aislantes utilizados serán los que cumplen con la norma VDE 0530, el cuadrode protección y medida deberá disponer de un conmutador de voltímetro medirá latensión en cualquier de las tres fases. También dispondrá de tres amperímetros contransformadores de intensidad conectados a la salida de la intensidad que estáproporcionando el alternador en todo momento.

Por otra parte se reducirán al máximo los ruidos y vibraciones.

5.7.1.1 Pruebas de Recepción del Alternador.

En fábrica se deberán de haber realizado como mínimo las pruebas siguientes:

- Ensayo en vacío.

- Ensayo en carga.

- Ensayo de Cortocircuito

- Ensayo de aislamiento

- Medida de resistencia de los devanados.

5.7.1.2 Protecciones del Alternador..

El generador estará como mínimo equipado contra:

- Protección contra sobreintensidades.

- Protección contra cortocircuito.

- Protección contra sobrecargas

- Protección para que las variaciones de carga no afecten a la velocidad de giro.

5.7.1.3 Documentación

El fabricante del generador deberá de suministrar, junto con este como mínimo ladocumentación siguiente:

Planos:

- Plano de dimensiones

- Plano del seccionamiento del generador.

- Plano del bobinado del alternador y características

293

- Plano del rotor

- Plano de los elementos auxiliares y materiales

Otros:

- Curvas de funcionamiento del generador

- Pérdidas del generador.

- Listado de materiales del generador.

- Pruebas realizadas en fábrica u análisis de estas.

- Instrucciones de montaje y mantenimiento.

- Listado de repuestos recomendados.

5.7.2 Motor Diesel del Grupo Electrógeno.

El motor diesel podrá arrancar automáticamente o manualmente.

El motor diesel deberá parar automáticamente cuando:

- Se restablezca la alimentación en la red pública.

- Se quede sin combustible.

- El motor no alcance las revoluciones necesarias en un espacio de tiempodeterminado.

- Alta o baja presión de aceite

- Alta temperatura del agua de refrigeración.

- Alta temperatura del aceite.

5.7.2.1 Documentación.

El fabricante del motor diesel deberá de entregar una documentación en el momentode la entrega, esta documentación deberá ser como mínimo la siguiente:

Planos:

- Plano de dimensiones

- Plano del seccionamiento del motor.

- Esquema del circuito de refrigeración.

- Esquema del circuito de engrase.

294

- Esquema del circuito de gas-oil.

- Plano del acoplamiento con la bomba hidráulica.

Otros:

- Curvas de funcionamiento del motor.

- Listado de elementos que forman parte del motor diesel

- Materiales de los diferentes elementos.

- Documentos acreditativos de las pruebas realizadas en fábrica y análisis deéstas.

- Protocolo de puesta en marcha.

- Instrucciones de montaje y mantenimiento.

- Listado de repuestos recomendados.

5.7.2.2 Cargador de Baterías del Motor Diesel.

El cargador de baterías tendrá características IU normalizadas según DIN 41 775.

Deberá de desconectarse automáticamente en caso de cortocircuito o conexión conpolaridad inversa.

La corriente nominal del cargador de baterías no debe ser inferior a 4-5 veces lacapacidad de la baterías.

Accionamiento y Equipo Eléctrico de una Instalación de...

Documents

Transcript of Accionamiento y Equipo Eléctrico de una Instalación de...