MÁQUINAS SÍNCRONAS · Estos motores son llamados así, debido a que la velocidad del rotor y la...

UNIDAD 3

MÁQUINAS SÍNCRONAS

Objetivo:

Conocerá físicamente la construcción de las máquinas síncronas

3.1 Generalidades y construcción del motor síncrono.

La máquina sincrónica al igual que la máquina de corriente directa, se puede conectar para operar

como generador y como motor. En este apartado analizaremos la máquina síncrona en su operación

como motor síncrono.

Estos motores son llamados así, debido a que la velocidad del rotor y la velocidad del campo

magnético del estator son iguales. Los motores síncronos son utilizados en máquinas de gran

tamaño que tienen una carga variable y necesitan de una velocidad constante, también existen

motores síncronos monofásicos de tamaño pequeño utilizados en control y relojes eléctricos [1]-[3].

Los motores sincrónicos son motores trifásicos de corriente alterna que funcionan a la velocidad de

sincronismo, sin deslizamiento.

3.1.1 Construcción del motor síncrono.

Los motores síncronos tienen las siguientes características [1]-[4]:

Tienen un estator de trifásico similar al de un motor de inducción. Son usados por lo

general en instalaciones de voltajes medianos (Ver fig. 3.1).

Tienen un rotor bobinado (campo rotatorio) que tiene el mismo número de polos que el

estator, el cual es excitado por media de una fuente externa de corriente continua (Ver fig.

3.2). El rotor puede ser de polos lisos o polos salientes1 (Ver fig. 3.3 y 3.4).

Arranca como un motor de inducción. El motor síncrono tiene también un devanado tipo

jaula de ardilla conocido como devanado amortiguador que sirve para producir la fuerza de

torsión para el arranque del motor.

Los motores síncronos funcionan como se menciono anteriormente a la velocidad de

sincronismo de acuerdo con la fórmula:

RPM = (120 x frecuencia)/Número de polos

En la figura 3.5 se pueden apreciar otras partes del motor como son los anillos rozantes y

los rodamientos.

1 El término saliente deberá entenderse como hacia afuera o prominente y un polo no saliente se construye almismo

nivel de la superficie del rotor.

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Instituto Tecnológico de la Costa Grande

Departamento de Metal-Mecánica Academia de Metal-Mecánica

Ing. Héctor García Melchor

Figura 3.1 Estator de un motor síncrono. (Imagen tomada de:

Harbin Electric Machinery Co, Ltd ,

www.electricmachinery.es)

Figura 3.3 Rotor de un motor síncrono. (Imagen tomada

de: Harbin Electric Machinery Co, Ltd ,

www.electricmachinery.es)

Figura 3.2 Anillos colectores de excitación al rotor. (Imagen

tomada de: tecowestinghouse, www.tecowestinghouse.com).

Figura 3.4 Rotor de polos salientes de un motor síncrono.

(Imagen tomada de: Redinter , www.redinter.com.ar)

Figura 3.5 Rotor de un motor síncrono en el que se aprecian los anillos rozantes, rodamiento y

devanado amortiguador.(Imagen tomada de: www.kilowattclassroom.com)

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3.1.2 Operación del motor síncrono.

El devanado amortiguador tipo jaula de ardilla produce el par de arranque y aceleración del

motor, dando como resultado una alta velocidad en el motor.

Cuando la velocidad del motor alcanza aproximadamente 97% de su valor nominal en

RPM, la corriente del campo de corriente directa se aplica al rotor produciendo una fuerza

de Torsión y el rotor disminuirá su velocidad hasta "sincronizarse" con el campo rotativo

del devanado de campo en el estator. El motor correrá a la velocidad de sincronismo y

producirá fuerza de torsión síncrona [1]-[3].

Después de la sincronización, la fuerza de torsión no deberá excederse o el motor quedará

fuera de sincronismo. Ocasionalmente, Si existe sobrecarga momentánea, el motor sufrirá

un "deslizamiento" pero volverá a sincronizarse. Por lo anterior, debe existir una protección

ya que si el motor se deja trabajando como motor de inducción, demandará una alta

corriente que pudiera dañar el motor [1]-[3].

3.2 Análisis de las formas de arranque del motor trifásico.

Como se ha indicado en los subtemas anteriores, una de los grandes problemas del motor síncrono

es su bajo par de arranque, motivo por el cual se hace necesario llevar al motor a su velocidad

síncrona utilizando diferentes métodos.

Enseguida se indican los principales métodos de arranque para este tipo de motor:

Arranque del motor por medio de la reducción de la frecuencia eléctrica.

El propósito de este método es reducir la velocidad del campo magnético del estator de tal manera

que el motor por sí mismo. Hasta hace unos años este método era poco usual debido a que como

sabemos los sistemas de energía eléctrica tienen frecuencias eléctricas fijas que en el caso de

nuestro país es de 60 Hz. Sin embargo, hoy día la situación es diferente debido al gran auge de los

dispositivos semiconductores de estado sólido que son los encargados de entregar una salida de

frecuencia variable mediante una entrada de frecuencia constante [2].

Arranque del motor con un motor primario externo.

En este método se hace uso de un motor externo de cd o ca que permita arrastrar al motor síncrono

hasta la velocidad plena, una vez alcanzada esta velocidad, el motor síncrono se puede conectar en

paralelo con el sistema de potencia funcionando como generador, después de esto el motor de

arranque es desconectado y la máquina síncrona se comporta ahora como un motor, y está

preparado para que se le suministre la carga [1], [2], [5] y [6].

Arranque del motor con devanados de amortiguamiento.

Este es el método más popular para el arranque de los motores síncronos, también es conocido

como método de arranque de motor síncrono como motor de inducción. Consiste en colocar

devanados de amortiguamiento en unas barras localizadas en la cara del rotor y que están en

cortocircuito en cada extremo por medio de un anillo [2], [5]-[6].

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3.3 Estudio del efecto de carga en condiciones de:

3.3.1 Excitación normal.

En este caso se supone que el motor estará trabajando con una excitación normal y constante. Como

sabemos, la velocidad del motor síncrono no puede variar al conectarse la carga debido a que este se

encuentra funcionando a velocidad de sincronismo, sin embargo si se produce una pequeña

variación en el ángulo del par como se aprecia en la figura 3.6. El ángulo que se aprecia en la

figura es , y representa el desplazamiento mecánico del rotor en relación al estator.

Observando la figura 3.6a, se aprecia que aún cuando el motor está en vacío existe un pequeño

desfasamiento angular entre el centro de un conductor y el estator. De la figura 3.6b se deduce que a

plena carga este desplazamiento se incrementa un poco más, sin embargo nunca llega a rebasar los

5° en motores síncronos trifásicos de varios polos.

Para apreciar mejor este efecto de carga, analicemos la figura 3.7 sin carga, con Egp = Vp se tiene

la condición de un factor de potencia unitario cuando es pequeño y = 0.

En la figura 3.7b se aprecia que si la excitación se mantiene constante, y se aumenta la carga al

motor, aun cuando Egp = Vp, aumenta Er e Ia cuando aumentan y como consecuencia el

ángulo tiene un desfasamiento.

En la figura 3.7c puede apreciarse que aún cuando Egp = Vp, si el motor se trabaja con una

sobrecarga todos los parámetros cambian, lo cual nos lleva a concluir que las corrientes de pérdidas

en el cobre de la armadura, la potencia desarrollada y la potencia de salida serán mayores.

Por último en la figura 3.7d se observa de manera global el efecto que se manifiesta en el motor

cuando se opera con excitación normal y se va incrementando la carga la carga. Ahí puede

observarse que según aumenta la carga y , el voltaje resultante Er que resulta de la diferencia del

voltaje generado Egp y el voltaje aplicado Vp, aumenta con rapidez y el ángulo del factor de

potencia tiende a aumentar ligeramente sin embargo su retraso no es en forma considerable [1],

[2], [3] y [7].

Figura 3.6 Efecto de carga sobre la posición del rotor. (I. L. Kosow, Máquinas eléctricas y

transformadores, pág.254).

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3.3.2 Sobrexcitación.

Esta condición de carga del motor síncrono se estudia con referencia a la figura 3.8.

En este diagrama fasorial se aprecia que cuando el motor se excita con un voltaje Egp < Vp, se

produce una corriente en la armadura con un ángulo de retraso muy cercano a los 90° y a medida

que la carga aumenta el factor de potencia mejora como lo muestra el diagrama con la corriente de

armadura I2 e I3.

Esta mejora del factor de potencia se debe al mayor voltaje resultante en la máquina, provocando

con ello una mayor corriente [1]-[3] y [7].

Figura 3.7 Efecto de aumentos de carga con excitaciónnormal. (I. L. Kosow, Máquinas

eléctricas y transformadores, pág.255).

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3.3.3 Sobreexcitación.

El último caso es cuando se trabaja al motor síncrono con una sobreexcitación es decir Egp > Vp.

En este caso cuando la carga es pequeño el voltaje resultante Er1tiene un pequeño desfasamiento

respecto a Egp y la corriente en la armadura Ia1 se encuentra en cuadratura, sin embargo a medida

que se suministra una mayor carga al motor se observa como el ángulo de factor de potencia

mejora, acercándose a la unidad.

Si realizamos una comparación de los tres casos de excitación, se tienen las siguientes conclusiones:

1. Al aumentar la carga en la máquina, la corriente de armadura aumenta

independientemente del tipo de excitación.

2. Cuando el motor síncrono se opera con sobrexcitación o sobreexcitación, al aumentar la

carga, el factor de potencia tiende a la unidad.

3. Cuando el motor síncrono se opera con sobrexcitación o sobreexcitación, la variación

del factor de potencia es mayor que la variación del a corriente en la armadura al

aumentar la carga.

4. No así cuando el motor esta excitado normalmente, la variación del factor de potencia

es menor que la variación del a corriente en la armadura al aumentar la carga.

Es importante señalar que en estos casos no se ha considerado el efecto de la reacción de armadura

del motor [1], [2], [3] y [7].

Figura 3.8 Efecto del aumento de carga en condicines de subexcitación Egp < Vp. (I. L.

Kosow, Máquinas eléctricas y transformadores, pág.256).

Figura 3.9 Efecto del aumento de carga en condicines de sobreexcitación Egp > Vp. (I. L. Kosow,

Máquinas eléctricas y transformadores, pág.257).

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3.4 Operación de las curvas V en el motor síncrono.

En el tema anterior se realizó el análisis del comportamiento del motor síncrono, rescatando las

siguientes características (mismas que se sustentan en la figura 3.10):

1. Cuando el voltaje en las terminales de la máquina se encuentra en fase con la corriente de

armadura, esta corriente es mínima y el factor de potencia es unitario.

2. Cuando el motor síncrono se trabaja subexcitado, el motor se comporta como una carga

inductiva y por consecuencia su factor de potencia es atrasado.

3. Cuando el motor síncrono se trabaja sobreexcitado, el factor de potencia es en adelanto

comportándose como una carga capacitiva2.

Cuando estas características de corriente de armadura vs corriente de excitación se grafican para

diferentes condiciones de carga, se obtiene un conjunto de curvas conocidas como curvas V mismas

que se aprecian en la figura 7.11 [1], [2], [3] y [7].

2 Esta propiedad hace que este motor sea utilizado de manera frecuente para corregir el factor depotencia enlas grandes

industrias.

Figura 3.10 Lugares geométricos de potencia constante para la corriente dela armadura y el voltaje de

excitación. (B. S. Gurú, Máquinas eléctricas y transformadores, pág.495).

Figura 3.11 Curvas V para unmotor síncrono. (B. S. Gurú,

Máquinas eléctricas y transformadores, pág.496).

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3.5 Corrección y ajuste del factor de potencia con carga constante mediante un

motor síncrono.

En el tema anterior se indicó que una de las aplicaciones del motor síncrono es como corrector del

factor de potencia, sin embargo esto es siempre y cuando el motor se opere sobreexcitado.

Para ejemplificar mejor esto, se presenta el siguiente problema:

Una carga de 500 kVA funciona con factor de potencia igual a 0.75 en retraso. Se desea agregar al

sistema un motor síncrono de 200 HP con una eficiencia de 88% y llevar a la carga total final del

sistema a un fp igual a 0.85 en retraso. Calcular

a) Los kVA y el ftp del sistema con el motor agregado.

b) La capacidad del motor cinco en kVA y el ftp al cual trabaja.

Solución:

kW originales = 500 kVA x 0.75=375 kW

kVAR originales= 500 kVA x tan = 440 kVAR

kW 5.1691000x0.88

200x746 sincronomotor delkW

Para llevar el sistema a un fp 0.85 en atraso

kW finales = 375 kW + 169.5 kW = 544.5 kW

kVA 5.64085.0

5.544sistema del finaleskVA

atrasoen 85.05.640

5.544sistema del finales FP

kVAR finales del sistema = 582 kVA x tan 2= 361 kVAR

kVAR del motor síncrono= kVAR finales - kVAR originales = 440 kVAR - 361 kVAR = 69 kVAR

kVA del motor síncrono = 169.5 - j69 = 22183

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3.6 Principio de funcionamiento y construcción del generador sincrónico.

El generador síncrono es el principal generador de la energía eléctrica que se utiliza en todo el

mundo.

Como se indica en el subtema 3.1.1 la máquina síncrona se puede hacer funcionar como motor y

como generador, por lo tanto la construcción del generador sincrónico es la misma que la del motor

síncrono.

Una de las características principales del generador síncrono, es que su rotor o parte rotatoria se

construyen de dos formas: rotores de polos salientes y rotores de polos lisos o cilíndricos. Los

primeros se usan por lo general en centrales hidroeléctricas y los segundos en centrales térmicas

impulsados por turbinas de vapor.

Otra parte importante de la máquina es el estator también conocido como armadura, representa la

parte fija de la máquina y está formado por las laminaciones de acero de alta permeabilidad

magnética. Tanto el rotor como el estator representan las partes principales del generador

sincrónico.

Su principio de funcionamiento se basa en la ley de inducción electromagnética Faraday. En este

caso se aplica una excitación de corriente directa a las terminales del devanado del rotor con el

propósito de producir un campo magnético. Posteriormente el rotor del generador se hace girar

mediante un motor primario dando como resultado la producción de un campo magnético rotatorio

en la máquina, a su vez este campo magnético induce en el devanado del estator voltaje de salida,

cumpliéndose de esta forma la ley de Faraday.

En esta máquina se tienen devanados en el rotor y en el estator, a los devanados del rotor también se

le conoce como devanado de campo y al devanado del estator como devanado de inducido [10]-

[13].

En la figura 3.12 se observa el rotor de un generador sincrónico una sección de corte.

Figura 3.12 Diagrama decorte de una máquina síncrona grande. (S. J.

Chapman, Máquinas eléctricas, pág. 272).

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3.7 Obtención del circuito equivalente del generador síncrono monofásico y

trifásico.

El circuito equivalente del generador síncrono, representa el modelo de la máquina para determinar

el comportamiento de la tensión en las terminales del generador. Éste voltaje depende del tipo de

carga que se encuentre conectada a la máquina y puede mayor o menor que el voltaje generado.

Esta diferencia de voltaje generado voltaje en las terminales de la máquina obedece a varios

factores, como son:

La reacción de armadura.

La caída de voltaje en la resistencia de armadura.

La caída de voltaje o reactancia de distorsión en la armadura.

La forma del rotor de polos salientes.

En la figura 3.13 se observa el circuito equivalente de un generador síncrono trifásico, la resistencia

RA nos representa la caída de voltaje en la armadura, la reactancia XS nos representa el voltaje o

reacción del inducido o armadura más la caída de voltaje o reactancia de distorsión en la armadura,

EA nos representa el voltaje interno generado.

En esta figura también se aprecia del lado izquierdo, una fuente de potencia de corriente directa que

proporciona la excitación al circuito de campo del rotor, donde se modela con una inductancia y una

resistencia conectadas en serie con la bobina. La resistencia de Rajust, es un registro ajustable que

tiene como propósito limitar la corriente de campo. RF y LF representan la resistencia y la

inductancia de la bobina de campo.

Figura 3.13 Circuito equivalente completo de un generador sincrono

trifásico. (S. J. Chapman, Máquinas eléctricas, pág. 277).

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En el lado derecho se representan tres circuitos que modelan a los elementos de la máquina en cada

una de sus tres fases. Como sabemos los voltajes y las corrientes están desfasados 120° fuera de

esto los tres circuitos de fase son idénticos.

Al ser una máquina trifásica, se tendrá la opción de conectarla en estrella o en delta como se puede

apreciar en la figura 3.14.

Debido a que las tres fases del generador síncrono son idénticas en todos sus parámetros excepto en

el ángulo de fase, nos permite la utilización de un circuito equivalente por fase tal como se observa

en la figura 3.15 [10]-[13].

En este circuito se puede apreciar cómo la resistencia el circuito de campo interno y la resistencia

variable externa se han combinado y se representan en un solo resistor denominado RF. Es

importante recalcar que el análisis del circuito equivalente por fase será válido siempre que la carga

conectada al generador esté balanceada en sus tres fases, en caso contrario será necesario recurrir a

otras técnicas para su análisis.

Figura 3.14 Circuito equivalente de un generador conectado en a) Y y b) .

(S. J. Chapman, Máquinas eléctricas, pág. 278).

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3.8 Regulación de voltaje en el generador con factor de potencia.

La regulación de voltaje un generador síncrono se define como la razón de cambio del voltaje en las

terminales de la máquina de este el voltaje en vacío hasta plena carga. Así la regulación de voltaje

porcentual queda determinada por la siguiente expresión:

100% xV

VVRV

pc

pcsc

La regulación de voltaje depende del tipo de carga conectada al generador, así para cargas resistivas

e inductivas el voltaje en las terminales es menor al voltaje generado mientras que para una carga

capacitiva, el voltaje en las terminales es mayor al voltaje generado.

Para determinar la regulación de tensión se acude a los diagramas fasoriales que modelan los

elementos del generador síncrono y que dependen del tipo de carga conectada.

3.8.1 Factor de potencia unitario.

Cuando se conecta una carga resistiva al generador síncrono, se obtiene un factor de potencia

unitario en la máquina y su diagrama fasorial se representa en la figura 3.16.

En la figura se aprecia que el voltaje las terminales de la máquina se encuentra en fase con la

corriente de armadura, mientras que la caída de tensión en la reactancia de armadura se encuentra

en cuadratura [10]-[13].

3.8.2 Factor de potencia en atraso.

Cuando se conecta una carga inductiva a la máquina (motores) se obtiene un factor de potencia en

atraso o también denominado inductivo.

Figura 3.15 Circuito equivalente por fase de un generador. (S. J. Chapman,

Máquinas eléctricas, pág. 279).

Figura 3.16 Diagrama fasorial de un generador sincrono con factor de potencia a) en atraso

y (b) en adelanto. (S. J. Chapman, Máquinas eléctricas, pág. 280).

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El diagrama fasorial para este tipo de carga se observa en la figura 3.17, donde se aprecia como una

corriente de armadura se encuentra desfasada con un ángulo negativo respecto al voltaje en las

terminales de la máquina, provocando de igual manera un desfasamiento en la caída de tensión

debido a la resistencia de armadura y la caída de voltaje en la reactancia síncrona sigue estando en

cuadratura con esta última.

3.8.3 Factor de potencia en adelanto.

Un factor de potencia en adelanto se obtiene cuando se conecta a la máquina una carga capacitiva

(capacitores o motor síncrono), también se denomina factor de potencia capacitivo.

En la figura 3.17 se aprecia también el diagrama fasorial correspondiente a este tipo de carga. Se

puede apreciar cómo ahora la corriente de armadura está desfasada respecto al voltaje en las

terminales por un ángulo positivo provocando también un desfasamiento de la caída de tensión en

armadura y la caída de tensión en la reactancia síncrono sigue encontrándose en cuadratura respecto

a la caída de voltaje de la armadura.

3.9 Análisis de la relación de potencia y par.

Un generador síncrono es una máquina síncrona utilizada para convertir energía mecánica en

energía eléctrica, por lo tanto el rotor de esta máquina está conectado a una fuente externa que

puede ser un motor de combustión interna, una turbina de vapor, una turbina de gas, una turbina

hidráulica o cualquier otro equipo similar.

Por lo tanto esta máquina entra en operación se producen pérdidas por rotación (pérdidas mecánicas

y magnéticas), pérdidas en el cobre del devanado de armadura, pérdidas por excitación del campo

en el devanado de campo y las pérdidas por carga parásitas [10]- [13].

La figura 3.18 se puede observar el proceso desde la entrada de potencia mecánica hasta la salida de

potencia eléctrica en la máquina.

Figura 3.17 Diagrama fasorial de un generador sincrono con factor de potencia

unitario. (S. J. Chapman, Máquinas eléctricas, pág. 279).

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Así, la potencia mecánica de entrada es la potencia eje en el generador, mientras que la potencia

mecánica convertida en potencia eléctrica está dada por la siguiente expresión:

cos3AAmindconv

IEP , siendo gama ( ) el ángulo entre el voltaje y la corriente.

La potencia eléctrica de salida real del generador síncrono queda determinado por:

cos3LTsal

IVP o en cantidades fasoriales cos3Asal

IVP

La potencia reactiva de salida se obtiene utilizando el triángulo de potencias, quedando:

senIVQLTsal

3 o en cantidades fasoriales senIVQAsal

3

El par desarrollado por un generador síncrono se opone al par aplicado por el primario y se puede

expresar como:

Sm

A

indX

senEV3

3.10 Paralelaje de alternadores síncronos.

Como sabemos la energía eléctrica de corriente alterna de generarse transmitirse distribuirse de

manera eficiente y confiable, reduciendo tiempos de interrupción en la energía, por ello los

esquemas eléctricos de potencia se configuran de tal forma que los generadores síncronos se

conectan en paralelo para abastecer la gran demanda de potencia eléctrica de los usuarios3.

Algunas de las razones por las que se conectan en paralelo los generadores síncronos son [10]-[13]:

Dos o más generadores síncronos pueden abastecer una carga mucho mayor que un solo

generador.

3 Aquí podemos encontrar grandes industrias, centros comerciales hoteles, hospitales, casas habitación, etc.

Figura 3.18 Diagrama de flujo de potencia de un generador sincrónico. (S. J.

Chapman, Máquinas eléctricas, pág. 281).

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El tener varios generadores síncronos, aumenta la confiabilidad del sistema, debido a la

configuración que se tiene (en anillo), en caso de falla de alguno de ellos, se puede

abastecer esa carga con los demás generadores conectados.

El tener varios generadores síncronos facilita el mantenimiento preventivo en cualquiera de

ellos.

En caso que se tuviera un solo generador para abastecer toda la carga y esta no estuviera conectada

al 100%, provocaría una baja eficiencia de la máquina, en cambio al tener varios generadores de

menor capacidad, únicamente estarían trabajando aquellos que fuera necesario.

En la figura 3.19 se aprecia la conexión para la operación en paralelo de dos alternadores trifásicos.

Antes de conectar el generador síncrono en paralelo con otro o a un bus infinito, se debe de

sincronizar, esto es; se debe verificar que se cumplan ciertas condiciones antes de su conexión,

enseguida se indican estas condiciones:

El voltaje del generador debe ser igual al voltaje del sistema.

La frecuencia eléctrica del generador debe ser igual a la frecuencia del sistema.

El voltaje del generador de estar en fase con el voltaje del sistema, esto es que los ángulos

de fase de las dos fases A deben ser iguales.

La secuencia de fases del generador debe ser igual a la secuencia de fases del sistema.

En la figura 3.20, 3.21, 3.22 y 3.23 se aprecian un sincronoscopio, un frecuencímetro, un

secuencímetro y un fasímetro que son los instrumentos utilizados para la sincronización del

alternador.

Figura 3.19 Diagrama de conexión para la operación en paralelo de dos alternadores. (B. S. Gurú,

“Motores síncronos”, en Máquinas eléctricas y transformadores, pág. 454).

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Figura 3.20 Sincronoscopio análogo. (Circutor, “Sincronoscopios”, en catálogo: Instrumentación

analógica, (Internet).

Figura 3.21 Frecuencímetro análogo. (Circutor, “Frecuencímetros”, en catálogo: Instrumentación


Figura 3.22 Secuencímetro. (Circutor, “Secuencímetros”, en catálogo: Instrumentación


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El sincronoscopio se utiliza para la indicación de la diferencia de frecuencia y el ángulo de fase, si

la diferencia cero la aguja del instrumento permanece estática en la marca del sincronismo situada

en el centro de la escala. La escala del instrumento está dividida en 2 áreas identificadas con los

signos (+) y (-). Éstos signos nos permiten observar si la máquina para conectar en paralelo se

encuentra a mayor o menor frecuencia que la otra.

El ajuste se efectúa hasta que la aguja está en el lado (-), pero girando muy lentamente en la

dirección (+).

Si la aguja se detiene fuera de la marca de sincronismo, ambas máquinas están a la misma

frecuencia pero las tensiones no están en fase.

La aguja del instrumento comienza a girar en sentido correcto cuando la diferencia de frecuencias

es de 1.5 Hz para un sistema trifásico o de 0.5 para un sistema monofásico.

Existen sincronoscopios digitales conocidos como relé de sincronismo que facilitan la

sincronización de alternadores para su conexión en paralelo. En la figura 3.24 se aprecia

sincronoscopio digital.

Figura 3.23 Fasímetro. (Circutor, “Fasímetros”, en catálogo: Instrumentación analógica,

(Internet).

Figura 3.24 Relé de sincronismo. (Circutor, “Sincronización”, en catálogo: Instrumentación


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Fuentes de consulta

[1] T. Wildi, “Motores síncronos”, en Máquinas eléctricas y sistemas de potencia. 6ª Ed.,

México: Pearson, 2007, Cap. 17, pp. 377-396.

[2] S. J. Chapman, “Motores síncronos”, en Máquinas eléctricas, 4ª Ed., México: Mc. Graw

Hill, 2005, Cap. 6, pp. 346-379.

[3] B. S. Gurú, “Motores síncronos”, en Máquinas eléctricas y transformadores, México:

Oxford University Press, 2003, Cap. 8, pp. 472-507.

[4] L. I. Michael y W. E. E, Clyde, “Elementos mecánicos de la máquina síncrona”, en

Máquinas de corriente alterna, México: Cecsa, 1972, Cap. 30, pp. 341-350.

[5] C. H. Manuel, “Arranque y características de servicio de los motores síncronos”, en Curso

moderno de máquinas eléctricas rotativas: máquinas síncronas y motores de c. a. de

colector, Vol. IV, 2ª Ed., México: ETA, 1990, Cap. VII, pp. 231-252.

[6] Ch. L. Dawes, “Motores y convertidores síncronos” en Electricidad industrial, Tomo II,

España: Reverté, 1995, Cap. 10, sec. 2, pp. 318-337.

[7] I. L. Kosow, “Relación de par en las máquinas de ca: motores síncronos”, en Máquinas

eléctricas y transformadores, 2ª Ed., México: Reverté, 1998, Cap. 8, pp. 271-332.

[8] K. Geoff y K. Isidor, “Principles of operation of synchronous machines”, en Operation and

maintenance of large turbo-generators, USA: IEEE, 2004, Cap. 1, pp. 3-32.

[9] K. Geoff y K. Isidor, “Generator design and construction”, en Operation and maintenance

of large turbo-generators, USA: IEEE, 2004, Cap. 2, pp. 33-90.

[10] I. L. Kosow, “Construcción y devanados de las máquinas”, en Máquinas eléctricas

y transformadores, 2ª Ed., México: Reverté, 1998, Cap. 2, pp. 45-84.

[11] T. Wildi, “Generadores síncronos”, en Máquinas eléctricas y sistemas de potencia.

6ª Ed., México: Pearson, 2007, Cap. 16, pp. 343-376.

[12] S. J. Chapman, “Generadores síncronos”, en Máquinas eléctricas, 4ª Ed., México:

Mc. Graw Hill, 2005, Cap. 5, pp. 267-345.

[13] B. S. Gurú, “Generadores síncronos”, en Máquinas eléctricas y transformadores,

México: Oxford University Press, 2003, Cap. 7, pp. 402-469.

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